路基挖方施工总结范文1
【关键词】市政道路；路基；土石方；计量；控制
一、工程概况
该市政道路改造工程位于河南省焦作市境内，其利用原有道路8km，新建道路3km。为水泥混凝土路面，宽16米，市政道路的改建，对于人们的出行提供了极大的便利，也有效的减少了交通拥堵。对于其土石方计量的准确性直接影响到了工程造价，对整条道路的总体造价都有一定的影响，因此，必须做好土石方量的计算。
二、明确土石方计量基本原则，计算土石方总量
1、路基土石方计量的基本原则
现阶段，我国市政道路施工建设的承包形式，一般为单价承包。而在国际上通用的是FIDIC条款形式的管理模式。根据FIDIC条款之通用条款55.1条的规定：在施工承包的合同中，工程量清单中开列的工程量，不能作为承包人履行合同义务过程中应完成工程实际和准确的工程量。而进行土石方计量时的基本原则是：应按承包人实际完成（或实际发生）的土石方数量进行计量。招标文件、合同条款、技术标准、设计图纸等是工程计量的主要根据，而计量工作是承包商对已经完成好的工程量进行量测后，并进行确认的过程。
由于计量工程师平时的工作会较为繁忙，所以稍有不慎就会出现偏差错误。业主为了保证计量工作的准确性，同时也为了减轻计量工程师的工作量，使计量更为准确，在招标投标时，会在文件中的技术规范中清楚明了的标注出土石方工程计量的一般规定、建设要求和计量要求，以及适应范围等。同时，对一些施工中具体的要求，则以文件的形式下发到各个部门或单位，让各部门或单位的工作人员清楚本部门或单位的任务和职责。通常情况下，业主会采用总量控制包干的方法对数量进行控制。计量工作时根据设计文件、技术规范和标准、以及业主相关文件的要求等来进行。因此，监理单位的计量工程师必须对这些文件要熟知，才能准确的计量土石方，并把握好其总量控制。
2、路基土石方总量控制的方法
为了简化计量工作，提高其工作的效率，减轻工作人员的负担，可以运用相应的市政道路算量软件。以工程的清单为主线，以分部分项为基本单元，巧妙地将清单和分项结合在一起，实现工程建设管理中的WBS工作分解、工程量核算、变更增补、计量支付、额外费用支付、材料、索赔、结算等功能。可以支持高速、一级市政道路、新建、续建、大中修、养护、绿化、房建、乡村路、战备交通、市政路网等项目。这为计量工作带来了很大便利，同时也确保了工作的准确性和可靠性。
路基土石方总量控制的方法很多，其中最常用的是总量控制法，本项目用的也是此种方法。这种方法就是对已经确定好的各个合同段的填挖总量，在计量过程中，将他们以总量的方式进行封顶。总量控制法也可以分为两种：
（1）以设计数为依据进行控制
在设计单位对施工地进行勘测时，会计算出土石方的数量，这个数量就是设计数，各个合同段的填挖总量就是以这个设计数为准。因此，在工程开始之前，要对设计数进行再次确认，一旦出现错误，承包商就需监理单位报告，监理单位再次进行检查复测，将错误数据照计。若工程已经动工，就无法进行确认了，差错就不计。
（2）以实测数量进行控制
这种方法是业主要求施工单位和监理单位的工作人员对整个施工段的路线中桩的地面标高和横断面资料进行详细的测量，然后按照设计标高计算出的填挖高度，计算出面积和体积。其体积的累计就是合同段勘测计算出的填挖总量，该总量通过检查确认后，就成为业主进行土石方控制的总数量。
三、处理好土石方计量中挖方数量与填方数量的关系
在进行路基的土石方计量时，除了按每千米建立台账外，要确保计算的准确性，就还需要将挖方和填方的数量之间的关系处理好。通常会出现以下几个情况，需对挖方和填方的关系进行处理：
（1）正常情况下
在遵循路基土石方填挖平衡原则的基础上，对每千米的土石方数量可根据下面的公式进行计算：
填方总数量=挖普通土总量/普通土的压实系数+ 挖硬土的总量/硬土的压实系数+挖石方的总量/石方的压实系数
其中，填方总数量应等于挖方总量与天然方与密实方的压实系数An之比（压实系数An取值：当挖方为普通土时取1.16，为硬土时取1.09，当为石方时取0.92）[4]。而在进行路基的每千米土石方计量时，就需根据不同情况运用不同公式进行计算：
①若填方总量=挖方总数量/天然方与密实方的压实系数An，此种情况就是路基填方都来自于路基挖方，这样就不需要考虑土石方的挖余或外借。
②若填方总量>挖方总量/天然方与密实方的压实系数An，这种情况就是路基的土石方有填缺，需要外借。通常情况下，借方只能借土方来填筑路基，而不能借石方。
③若填方总量
（2）挖方中出现不适宜材料
在路基土石方挖方数量小于或等于填方数量的情况下，若挖方中出现不适宜材料，就需进行变更处理，即对不适宜材料产生的外借土石方进行添加。借方数量按工程量清单中的开挖土石方计价，借方数量应与开挖不适宜材料数量等同。
若是在挖方数量大于填方数量的情况，出现了不适宜材料，又需按不同情况进行处理：
①若弃方数量大于施工中挖方出现的不适宜材料数量时，应考虑冲抵弃方数，不另行计价。
②若弃方数量小于施工中挖方出现的不适宜材料数量时，应按变更办理，增加外借土石方数量，借方按工程量清单中的开挖土石方计价，外借土石方数量按下式计算：借方数量=实际开挖的不适宜材料数量-弃方数量。
（3）路基挖到设计标高后“换土”[5]计量问题
当路基开挖到设计标高后，若出现不适宜材料，则必须进行换填。承包商则需要先报告监理工程师，根据监理工程师检测后确定换填范围，承包商按照该范围进行换填，所需材料必须经过批准后方能进行回填，并压实到要求值。同时，还需按变更办理，并按监理工程师批准后的单价来计价。
四、结束语
土石方计量占据了整个工程计量工作的一大部分，必须准确可靠的进行。明确路基土石方基本原则后，就需根据原则对土石方的总量进行计算。在土石方计量过程中，要处理好挖方数量与填方数量的关系，以及实际的与设计的清淤数量关系。同时，要对工程项目的工作范围、施工要求规范以及计量方法等进行熟练的掌握，通过这样缜密的方式控制土石方的计量工作，才能真正确保整个计量工作的质量。
参考文献：
[1] 罗雪峰. 如何搞好市政道路工程计量工作的探讨[J]. 科技创新导报. 2010（11）：100
[2] 蔡正开，张明伟. 浅谈路基土石方的计量控制[J]. 科技信息（科学教研）. 2008（11）：141
路基挖方施工总结范文2
三峡水利枢纽左岸电站厂房二期开挖工程因其在平面位置上涉及到2个标段的范围，在合同关系上牵涉2家施工单位，在施工安排上有开挖、混凝土浇筑、基础处理、金属结构及机电埋件安装的交叉作业，又由于其开挖工程量大、工期短、开挖轮廓复杂（特别是安Ⅲ段），是关系到另一施工单位青云公司能否按计划进行左岸电站厂房坝段混凝土（ⅡA标段）施工的关键因素，是关系到左岸电站厂房混凝土能否按期浇筑、三峡水利枢纽能否实现2003年首批机组按时发电的先决条件。尤其是安Ⅲ一线（左岸电站厂房安Ⅲ坝段、安Ⅲ及其尾水渠段、部分7＃坝段、部分7＃机组段及其尾水渠段）开挖，其制约因素较多，因而又是左岸电站厂房开挖工程能否按期顺利完成的决定性因素。
2、主要的制约因素
安Ⅲ一线开挖在开挖施工过程中，因其所处位置及施工时段的特殊性，即其以左是左岸电站厂房1＃～6＃机小基坑（以下简称小基坑），已经开始混凝土浇筑；以右是厂坝大基坑（以下简称大基坑），第一阶段水位与河床水位相同，第二阶段水位随大基坑抽水水位的降低而下降；其间经历了一个汛期，遭遇了连续8次洪峰，最大坝址流量61000m3／s的特大洪水过程。该部位的开挖施工在实施过程中受到许多不利因素的制约（注：50年一遇洪水流量为72300m3／s）：
（1）占压安Ⅲ一线开挖工作面的苏覃路连接上下游横向围堰（以下简称上下游围堰）交通，上下游围堰防渗墙施工能否按期顺利完成是关系到三峡工程1998年能否安全渡汛，是关系到整个三峡工程能否按计划施工、按计划发电的最关键施工项目。苏覃路的断路时间要视上下游围堰防渗墙施工的进度来确定，这在很大程度上制约着安Ⅲ一线开挖的施工进展。
（2）安Ⅲ一线在大基坑抽水到高程40m之前担负着正在浇筑混凝土的小基坑的挡水任务，在汛期未过、大基坑水位没有下降到安全水位以下之前不能进行常规进度的开挖和大的爆破作业。常规进度的开挖使安Ⅲ一线挡水石埂高程下降过快，低于大基坑水位时不仅无法进行常规的干地开挖，而且将导致小基坑被淹。由于安Ⅲ一线岩体的完整性从总体上来说欠佳，大的爆破作业会使下一梯段岩体产生不同程度的裂隙，轻则加大小基坑的排水强度，重则导致小基坑被淹。特别是20＋300．00m以下部位，大部分地段属于一期工程的回填区，渗透系数大，更应该留出足够的挡水宽度，以防进入小基坑的渗水量大增。
（3）爆区距混凝土浇筑区很近。安Ⅲ机组段放炮时，青云公司正在进行左岸5＃厂房坝段的混凝土浇筑，三七八联营总公司正在进行左岸厂房5＃机右块的混凝土浇筑施工，距新浇混凝土的最小水平距离为38.30m。为避免爆破对新浇混凝土的振动影响，在爆破设计中采用了小间排距、小装药量的控制爆破，同时采取各种手段控制爆破飞石。
（4）安Ⅲ排水廊道的开挖与其上部岩体的梯段爆破开挖、相邻6＃坝段钢管槽、隔墩的危石及欠挖处理、安Ⅲ左侧边坡的锚杆施工穿行，相互间有一定的干扰。安Ⅲ排水廊道的开挖不得不时挖时停。
（5）由于安Ⅲ机组段高程42m平台及其左侧、下游侧按设计开挖到位，右侧开挖到高程34m平台形成左侧、右侧、下游侧3个临空面后，该处岩体上诸多断层、裂隙有不同程度的张开，相互切割形成不稳定块体，左右下角已有崩塌，地基岩体的整体性削弱。经业主、设代、监理、施工单位现场研究决定：“对安Ⅲ地质缺陷采用对穿锚筋桩及局部锚杆加固处理”。共布置有孔径90mm的锚桩29根，孔径90mm的锚杆4根，孔径42mm的锚杆8根。地质缺陷的处理占用了安Ⅲ一线开挖的直线工期，并影响到相邻部位的开挖和混凝土浇筑施工。
3、施工组织
由于受到以上诸多因素的制约，安Ⅲ一线开挖在施工中干扰大，难度高；更由于安Ⅲ一线开挖在二期工程施工中占据着重要的战略地位，安Ⅲ一线开挖的施工组织就摆到了空前重要的位置。安Ⅲ一线开挖平面如图1所示。
施工组织的合理与否、优化程度，是直接关系到安Ⅲ一线开挖能否按期顺利、保质完成的关键因素，是直接关系到三七八联营总公司能否取得预期的经济效益的重要环节。因此，在施工组织上结合大基坑抽水的情况，将安Ⅲ一线开挖施工人为地分成3个阶段，各阶段开挖工程量见表1
3．1第一阶段开挖第一阶段开挖的施工时段是从1998年元月中旬至1998年3月中旬，历时2个月。本阶段开挖施工的主要特点是大基坑水位较高（约为高程67m，基本上与河床水位齐平），开挖与防汛渡汛的矛盾很大；开挖与苏覃路改道同时进行，苏覃路沿线供上下游围堰防渗墙施工用的水电线路经常受到爆破飞石砸坏的严重威胁；爆破施工区距新浇筑混凝土很近，每一次放炮都应严格的控制爆破。
本阶段开挖的主要目的是为了减少开挖对混凝土浇筑的影响，削减1998年开挖高峰强度，提前对挡水石埂、安Ⅲ一线进行开挖。
施工布置：在保证小基坑渡汛安全的前提下，根据现场的具体施工情况，对多个方案进行分析、比较后选定以下施工方案。在上下游横向围堰间的苏覃路段外侧河床内，布置一条路面宽度不小于20m的施工道路，上游至上游围堰左端，下游从3＃点接原苏覃路，回填区全长719．26m，此道路作为苏覃路改道后的公共施工道路，最低高程为68m，最大纵坡为8％。道路填筑完成前，原苏覃路不中断。视当时的施工干扰情况，施工道路回填分2段进行。先回填上游段，自原苏覃路和高程90m平台相接起坡处开始下河床，沿高程90m平台向上游方向填筑，推进到上游围堰左端，并在此段形成足够的回车场地，然后利用该回车场，按设计路线向下游方向填筑推进，完成下游段施工道路的铺筑。上游从桩号20＋118．0m以上（坝段部分）利用已有的施工道路进行高程77m以下土石方开挖，开挖石渣用于道路的填筑；下游从桩号20＋430．81m附近，在保证原苏覃路留有足够宽度的前提下形成高程67m施工平台，开挖料亦运至上游进行道路回填。
施工方法：开挖采用自上而下分层梯段爆破的方法进行，梯段高度为8～10m。坝段部分临近设计建基面开挖采用微差爆破，控制爆破规模和药量，并预留2．5m厚保护层，手风钻造孔，水平光面爆破挖除；设计永久边坡部位采用预裂爆破。全风化岩石及强风化岩石上部开挖直接采用CAT375、PC650－5、PC400－6、ROBEX420挖掘机挖装，20t、15t自卸汽车出渣。石方开挖采用全液压钻机造孔，人工装药爆破。ROBEX420装载机配合H95、CAT375、PC650－5、PC400－6挖掘机挖装，T320、TY220推土机集渣并平整、清理工作面，32t、20t、15t自卸汽车出渣。
钻爆设计：采用全液压钻机造垂直孔，孔径为76mm；梅花型布孔，孔距×排距＝3．0m×2．5m；超钻深度为0．1～0．15h；孔口堵塞长度为1．5～2．0m；药卷采用乳胶φ70mm及φ60mm药卷，连续装药结构，网络形式为孔内和孔间微差相结合的形式；最大单响药量根据爆区离被保护物的远近程度及混凝土浇筑的时间计算。
3．2第二阶段开挖第二阶段开挖的施工时段是从1998年3月中旬至8月底，历时5个多月。本阶段开挖施工的主要特点是大基坑水位前期相对较高，大基坑抽水受围堰施工的制约下降较慢（6月下旬才降至高程40m），开挖与防汛渡汛的矛盾仍然很突出；原苏覃路改道完成，开挖工作面有所增大，上下游出渣道路顺畅，开挖工程量及月强度增大——高峰月强度为19．84万m3，发生在1998年8月（Ⅲ标段二期工程开挖高峰月强度为52．46万m3，发生在1998年9月）；坝段及厂房机组段开始进行边坡预裂和保护层开挖施工；爆破施工区距新浇筑混凝土较近，大部分开挖放炮仍需采用控制爆破。本阶段开挖的主要目的仍然是进一步削减1998年开挖高峰月强度，满足渡汛形象要求，削减开挖放炮对混凝土浇筑施工的影响。
施工布置：安Ⅲ开挖体型复杂，受挡水石埂和5＃、6＃机坝段、厂房机组段的制约，在狭窄的工作面上布置道路异常困难。特别是在开挖体型复杂多变、相对高差很大的19＋964．5m～20＋209m狭长地段施工道路的布置是控制开挖进度的关键。据此，在施工中形成了如下道路：
（1）安Ⅲ坝段开挖，在7＃坝段桩号19＋975．0m～20＋100m、高程70～53m间布置一条通往上游的施工道路，路宽12～15m，用于高程67～53m的开挖和高程53～50m的保护层开挖，同时亦用于安Ⅲ机组段、尾水段高程60～52m开挖的出渣道路。
（2）安Ⅲ厂房、尾水段开挖，按开挖爆破梯段的高度分别布置高程67m、高程60m、高程52m、高程45m和高程45m以下数道通向工作面的施工道路，其中高程52m道路上下游贯通。
（3）上游高程70～53m的施工道路在施工安排上要提前修建，力争在4月15日前完工，这样在5＃机混凝土浇筑时，安Ⅲ坝段开挖爆破的临空面和起爆方向就可以选择向右河床方向，减少对混凝土浇筑的干扰。由于5＃机厂房机组段基础混凝土在4月中旬开始浇筑，开挖爆破与混凝土浇筑将要进行近距离交叉作业，以服从混凝土浇筑的大局为重点，确保5＃机厂房机组段基础混凝土浇筑质量、强度、进度不受开挖的影响，特采取如下措施。
（1）4月中旬前尽全力加大投入多开挖。
（2）调整工作面和突出重点，抢挖20＋118m附近的高边坡部位。
（3）5＃机厂房机组段混凝土开始浇筑后，在爆破规模上进行严格控制，一次起爆总药量控制在300kg以内。
（4）布孔造孔、装药结构、起爆方向进行必要的调整，起爆方向朝右河床侧和下游，且在左侧自由面减少药量。
（5）单响药量在高程45m以上部位控制在100kg以内，高程45m以下控制在50kg以内，并要求严格执行。
（6）爆破作业时间应选择在混凝土浇筑收仓后和开仓前时段进行，由现场调度统一安排，适时穿插。
（7）6月中旬以后，随着混凝土浇筑减少，全力抢挖安Ⅲ一线剩余工程量，8月完成除保护层以外的全部开挖。
开挖与防汛渡汛矛盾的解决：
（1）安Ⅲ坝段部位施工道路的布置，由于长度和坡比的限制将在19＋975m～20＋020m段穿越预留石埂，最低高程为63m，考虑洪水可提前3d预报，确立以“抢险为主，进行临时封堵”的原则。在安Ⅲ坝段坝前坡挖风化砂进行碾压封堵，前后坡用草袋灌装风化砂垒堤压坡，以防坍塌。
（2）在20＋110m、48＋390m附近，高程53m道路旁增设一个3m×3m×3m的泵坑，安装一台4″水泵，备用一台6″水泵，用于施工期排水。
施工方法及钻爆设计与第一阶段开挖近似。
3．3第三阶段开挖第三阶段开挖的施工时段是从1998年9月初至12月底，历时4个多月。本阶段开挖施工的主要特点是大基坑亮底，开挖工作面开阔，上下游出渣道路顺畅；坝段及厂房机组段开始进行大规模的边坡预裂和保护层开挖施工；爆破施工区距新浇筑混凝土较近，部分开挖放炮仍需采用控制爆破。本阶段开挖的主要目的是进一步完成开挖形象，坝段部分陆续进行清基工作，并向ⅡA标段施工单位移交工作面；厂房机组段开始保护层开挖和清基交面工作，为6＃机开始浇筑混凝土创造条件。
施工布置：该时段内下游基坑开挖出渣主干道已形成，利用该主干道下卧施工支路降至高程22．2m，可完成安Ⅲ一线大部分开挖施工。安Ⅲ机组段两侧集水井开挖最低高程为8．0m，采用特殊方法施工，不单独布置施工道路。施工方法及钻爆设计与第一阶段开挖近似。
4、安Ⅲ一线开挖中的控制爆破
安Ⅲ一线开挖的战略重要性及其所处位置的特殊性决定了该部位施工必须确保万无一失，严格按设计者的思路进行施工、成型。为此，联营总公司特别制订了“有关爆破施工程序及技术要求”，要求下属3个工区应做到以下各点。
（1）坚持爆破设计审批制度，爆破设计必须提前3d上报联总技术部，要求每炮设计不少于4份。
（2）严格按爆破设计施工，施工部位、现场放样、钻孔、装药、联网必须与设计相符，严格按设计和审批意见施工。
（3）特殊部位的爆破，如永久边坡、临近建基面及保护层开挖爆破等，必须有质检人员的炮孔检查记录，且必须验收合格，装药爆破前必须通知监理。
（4）无爆破设计或未按设计施工时，禁止放炮。
（5）挡水石埂开挖爆破，最大起爆药量不得大于100kg。
（6）安Ⅲ永久边坡预裂爆破，最大段起爆药量不得大于50kg。
（7）接近保护层的爆破梯段高度不大于6m，且应适当减少孔底装药量。
（8）爆破施工时，必须考虑周围混凝土施工的影响，进行安全质点振动速度验算，严格控制最大段起爆药量；同时，控制爆破方向，加强附近机械设备的防护。
5、特殊部位的开挖3个特殊部位的开挖引起了参建各方的高度重视，它们是安Ⅲ一线开挖施工中的重点和难点。
（1）安Ⅲ竖井开挖施工方法：安Ⅲ竖井开挖采用手风钻造孔，光面爆破全断面下挖。中心采用楔形掏槽，周边光爆的微差爆破施工方法。井内人工装渣，卷扬机吊渣，堆积在高程30．0m平台，后用装载机配合T20自卸车运往陈家冲利用料堆场。
（2）安Ⅲ渗漏排水及检修集水井开挖安Ⅲ渗漏排水及检修集水井的施工安排在7＃机机组段高程22．20m建基面开挖完成后施工。采用手风钻造孔，光面爆破分2段下挖（因其开口断面积较大，S＝347．3m2）。中心采用楔形掏槽，周边光爆的微差爆破施工方法。PC650－5液压反铲挖装T20自卸汽车出渣。
（3）安Ⅲ交通排水廊道开挖考虑到洞内施工安全，安Ⅲ交通排水廊道开挖施工安排在其上覆岩体大爆破作业完成后进行。采用手风钻造孔，下导洞，上部扩挖。从高程30m平台用石渣垫路至高程22．20m，洞内手推车出渣，洞外PC600－6液压反铲挖装T20自卸汽车出渣。
路基挖方施工总结范文3
关键词：深基坑；周边设施保护；基坑险情；处理措施；经验总结
中图分类号：TV551文献标识码： A
0 前言
深基坑工程是一项综合性非常强的系统工程，它不仅涉及到地下室结构设计、基坑围护设计、基坑周边环境和场地工程地质水文地质条件等因素，还与基坑土方开挖的施工组织及现场管理密切联系。本文拟结合宁波财富中心深基坑工程的成功施工实践，就深基坑开挖的施工组织及其注意事项、问题处理和现场施工管理进行经验总结。
1 工程概况
1.1 建筑结构概况
该工程位于宁波市江东区，东侧为江东北路，南侧为外滩大桥。工程总建筑面积139091m2，分1#、2#两部分：1#楼为超高层办公楼，框-筒结构，地上共38层，建筑高度约188m，建筑面积74905 m2；2#为商业用房，6幢单体，均为框架结构，地上3~4层，建筑面积25805 m2。整体地下2层（1#楼地下3层），建筑面积约38039m2。
1.2 基坑概况
基坑大致呈南北长，东西较短的梯形，东西向最大跨度约150m，最短跨度约72m；南北向最大跨度约150m，基坑总开挖面积约19300 m2，周长约545m。
本工程±0.000相当于黄海高程3.300m，自然地面相对标高约为-0.500。2#和3#楼地下室2层底板垫层底标高为-11.550；1#主楼底板垫层底标高为-17.400，因此基坑开挖深度为11.05m，1#楼电梯井开挖深度则为16.9m。基坑开挖总土方量约22.2万立方。
1.3 基坑围护设计
本基坑支护形式为钻孔灌注桩+两道钢筋砼支撑，支护桩外采用Φ650@450三轴水泥搅拌桩止水止土。钻孔灌注桩规格：Φ800~900(24m~26.5m)，冠梁标高-1.500，截面尺寸为500×1100；第一道支撑梁面标高-2.50m，截面尺寸为750×750；第二道支撑梁面标高-7.60m，截面尺寸为850×850。1#主楼电梯井部位的坑中坑采用Φ600@900钻孔灌注桩(桩长14.2m)+ 3排Φ700@500高压旋喷桩(桩长3~6m)。靠近西北角深坑及东侧内桁架部位被动区采用Φ650@450三轴搅拌桩进行加固，桩顶标高-8.450，桩长2.9m，被动区桩顶标高-11.350，桩长5.0m。
出土口共设有两个，位于基坑西侧和北侧。基坑西北交界范围的道路进行加固设计，以作为运土车辆的施工通道。土方从工地西侧运至甬江边的码头，经水路运出。
1.4 基坑周边环境
东侧：距江东北路约12m左右，该道路交通流量大，来往重型车辆多；在人行道地下埋设有电信管、电力管和燃气管，呈南北走向平行整个基坑，管线最近距基坑边沿约15m，位置浅层，埋深2m左右。
西侧：为规划的滨江大道，距基坑边沿约20m；滨江大道以西为待拆的混凝土厂房和旁边施工用房。
南侧：为在建的外滩大桥施工场地，距基坑边沿约13m。
北侧：为待拆的夜市大排挡，距基坑边沿约15m；东北角22.5m处为白云宾馆；地下埋设有DN900的砼污水管，呈东西走向平行整个基坑，最近处距基坑边沿约5m，埋深约2m。
基坑开挖总平面如图1示。
图1 施工总平面布置图
1.5 工程地质与水文地质条件
根据工程勘察报告，基坑底部位于2层淤泥质粉质粘土层底部，局部位于3层粉质粘土夹粉砂层顶部，在基坑开挖和围护所涉及到的土层主要有Z层杂填土、1层粉质粘土、2’粉质粘土、2层淤泥质粉质粘土、3层粉质粘土夹粉砂、4层淤泥质粉质粘土，各土层物理力学指标如表1示。
表1 各土层主要物理力学指标
层号 土层名称
%
kN/m3
%
% 固结快剪
kPa
°
1 粉质粘土 34.0 18.7 0.964 37.5 16.4 0.78 4.77 23.3 14.0
2’ 粉质粘土 36.2 18.3 1.041 38.2 16.9 0.91 3.78 16.5 12.7
2 淤泥质粉质粘土 42.3 17.8 1.185 36.0 15.0 1.42 3.51 12.2 10.5
3 粉质粘土夹粉砂 32.8 18.6 0.931 29.8 8.7 1.35 9.67 11.1 29.2
4 淤泥质粉质粘土 38.2 18.1 1.084 33.7 13.4 1.34 4.31 13.1 11.7
场地地下水有松散堆积层孔隙潜水和松散堆积层孔隙承压水两类。松散堆积层孔隙潜水含水层组由全新统海积淤泥质粘性土、粘性土组成，含水性差，渗透性弱。潜水水位主要受大气降水影响，其水位年变幅可达1.0m以上。勘察期间，实测地下水位埋深为0.1~2.0m左右，相当于黄海高程1.58~2.41m之间。
1.6 基坑施工重点与难点分析
⑴ 基坑土方开挖施工的合理组织。本基坑开挖范围土性差、周边环境较复杂，主楼的深基坑位于出土口附近。现场土方开挖施工应结合基坑围护设计工况，对基坑开挖的平面分区及开挖顺序、土方分层开挖深度划分、基坑内挖机布置、土方运输路线、垫层分区块浇筑顺序等进行合理的施工流水作业组织。
⑵ 主楼深基坑和角撑密集区域土方的开挖及传递。主楼基坑深达16.9m，相对临近裙楼基坑深度5.85m，且出土口和出土通道离其距离仅10余米，因此应对主楼基坑土方开挖及其转运、出土通道标高控制以减少土侧压力差等问题进行细化。此外，各角撑区域范围较大，最大尺寸约40余米，在保证支撑梁承载安全前提下，挖机的选型、布置及转运方式亦应细化。
⑶ 周边环境的安全保护。本基坑东侧为车流量大的江东北路，人行道下浅层埋设地下管线，马路对面为多层框架结构住宅楼；东北角为浅基础、砖混结构的白云宾馆，房龄旧、整体性较差；北侧有污水管，西南侧为四川路桥的施工材料堆场，因此基坑开挖过程中应密切关注周边设施的动态及安全保护。
2 基坑土方开挖施工部署
2.1 施工部署
本基坑施工根据设计工况，依照“开槽设撑、先撑后挖、分层开挖、严禁开挖”原则，按边挖、边凿、边铺、边浇、边砌“五边法”进行分区、分层、分块施工。平面上按后浇带分为A~D四个区，剖面上按开挖深度分为四个阶段，各阶段土方开挖施工方法及施工部署如表2示。
表2 土方开挖部署
阶段 开挖深度 开挖方法及施工内容
一 从自然地面到第一道环梁和支撑垫层底(支撑范围内) 先从自然地面开挖至压顶梁垫层底，做好出土平台、施工道路、护坡砼、压顶梁和地表排水系统，然后依照CDBA顺序开挖各角撑区域土方并做好支撑梁。
二 第一道环梁和支撑垫层底至第二道环梁和支撑垫层底(支撑范围内) 采用中心岛方式（自然地面标高），按CDBA顺序分层呈阶梯状开挖，土方通过挖机间的相互驳运至中心岛处的运土车，分别从北出土口、西出土口运出。支撑区挖土结束后再挖中心岛区域土方，从自然标高降低至-4.5m。
三 第二道环梁和支撑垫层底至地下室底板垫层底 仍采取中心岛方式，只能从西出土口出入。按CDB顺序并以后浇带分区块进行各区的垫层和底板施工，砌筑砖胎模、地梁和承台，再进行 A区各区块垫层施工（不包括圆内部分）。该阶段结束后中心岛标高降低至-9.00m。
四 地下室底板垫层底至1#楼电梯井底板垫层底 对主楼深基坑采用中心岛方式分层阶梯状开挖，通过挖机驳运至运土车从西侧出土口运出。
2.2 各阶段施工重点
土方开挖是动态施工过程，随着支撑围护系统的形成、基坑土层的开挖、排水系统的设置等系列工序，各阶段施工重点有所区别：
第1阶段：施工应注意地表排水系统的合理设置及有组织排水、基坑监测点的设置、出土口和施工通道的养护及保护。
第2阶段：施工应按设计要求先撑后挖、分层开挖、严禁超挖，注意对支撑梁、立柱桩、塔吊基础、工程桩的保护，并根据土质对挖机作业平台进行适当放坡以防坍塌。
第3阶段：施工应考虑随着基坑深度的增加对围护结构、放坡空间的限制以及运土通道坡度等影响，中心岛标高应适当降低；支护桩临近区域和主楼深基坑临近区域范围垫层厚度及浇筑时间应快速完成，其它区域垫层考虑到对基坑底侧向支撑作用亦应尽早完成。垫层根据各区挖土顺序以后浇带为界分区块宜按跳仓法施工。此外，合理利用地梁、承台、后浇带进行基坑内有组织排水。
第4阶段：在保证主楼深基坑土方开挖安全前提下注意保护1#塔吊基础、及时截断超高工程桩以及加强基坑排水措施。
2.3 施工隐患与难点处理
⑴ 基坑周边设施保护措施。将北侧DN900砼地下污水管往北移位20~30m，尽量减少基坑外挖对其影响；事先对东北角白云宾馆做好裂缝状况和监测点布控，由动态监测记录分析房屋结构状态并做好应急措施；合理布置材料堆场和限载高度，对土方开挖进行合理分区和出土；加强对东侧江东北路和住宅的沉降据监测和日常巡查，重视监测数据的反馈和处理。
⑵ 角撑区域土方开挖方法的细化。安排多台120挖机在铺设路基板的支撑梁上，通过挖机间的驳运转至停靠在中心岛边沿的200挖机，再由其转运至运土车上。当支撑梁底土开挖到足够空间后，200挖机开到支撑下逐渐将内部土方翻至立柱桩外，再通过200挖机转运至运土车上。
⑶ 主楼深基坑土方开挖方法。采用中心岛方式，挖机停靠在圆中心区域，从外往里径向挖土，分2次挖：第1次挖至-13.050处，凿桩、做砼坡面、压顶梁；第2次则挖至-17.400，分2层阶梯状开挖。通过两台ZX200挖机驳运转至停靠在小中心岛东侧出土口的运土车，通过大中心岛从西出土口运出。
3 基坑险情及其处理
3.1 围护桩间漏土
在基坑开挖第3阶段从第2道支撑梁快挖至地下室底板时，东南角接近白云宾馆处发现围护桩间漏土渗水较严重，地面出现较大沉陷，从而导致浅基础的白云宾馆沉降差异明显，其南侧山墙往工地一侧已整体倾斜。
东南角基坑支护桩为Φ850@1100，外侧采用Φ650@450三轴搅拌桩做止水止土帷幕。分析帷幕失效原因，主要是基坑第二道支撑梁以下为淤泥质粉质粘土，含水率高，土性差，三轴水泥搅拌桩施工成型质量差，没有起到联桩止水止土效果，致使桩间大面积漏土引起地面沉陷、房屋倾斜。
对于围护桩间少量的漏土漏水，工程中一般通过砌砖、模板封堵进行处理，必要时可用塑料管引水结合密封材料封堵措施。但在本工程中，因漏土较严重，砌砖坍塌封堵无效；通过降水提高土的强度但亦会因加剧地表沉降而排除。最后采用钻孔注浆方式进行加固封堵，其主要做法：在渗水漏土点附近钻一排注浆孔（以该点为中心，宽度根据渗漏程度而扩宽），深度比渗漏点大40~50cm，采用42.5水泥浆压密注浆。待基坑漏水位置渗水或漏土终止后结束注浆。
3.2地面严重开裂
为保证基坑施工和周边设施的安全，在基坑周边设置布控点进行监测。根据监测资料显示，2011年1月初西南侧沿基坑边沿10余米地面开裂较明显，裂缝宽度最大达4cm，大大超过预警值2cm。分析原因，此时基坑已开挖至地下室底板位置，垫层还未浇筑，基坑施工工况处于最不利状态，由围护设计在该工况下的变形包络图显示坑顶地面沉降影响最大。此外，该侧四川路桥集团堆置大量的钢管材料，增加了地面超载，加剧地面沉降开裂。
为避免该侧地面开裂继续加剧进而威胁基坑安全，项目部采取对应措施：外部通过业主协调四川路桥集团将堆置的钢管转移，减少地面超载；内部则对现场施工进行调整，加快西南角区域垫层的浇筑时间并进行加厚。在综合措施下地面裂缝的扩展速率大为降低，措施有效。
3.3围护桩钢筋笼上浮
在开挖A区第2道支撑以下至地下室底板深度范围土方时，发现主楼Φ600@900围护桩大部分出现钢筋笼上浮2~4m现象，对于总长14.2m的围护桩，桩底抗弯主筋缺失严重影响其抗水平土侧压力性能，从而导致主楼深基坑围护系统安全性不能满足。
分析原因，可能因Φ600@900围护桩直径较小，导管埋入混凝土深度较大，混凝土浇筑速度过快致使其下落冲土导管底口向上反冲顶升钢筋笼而上浮。为保证基坑的安全施工，综合比选围护设计方案与结构设计对基础做法调整的工作量及对造价、工期的影响，决定通过主楼深基坑围护设计方案变更进行加固。其主要采取增设腰梁、变更腰梁标高、周边垫层加厚、中心岛土方留设以及土方开挖间歇时间调整等综合措施进行围护设计加固。后续施工严格遵照设计工况要求进行，保证了主楼深基坑的安全施工。
4 深基坑施工管理要求
宁波财富中心深基坑工程在施工过程中经历诸多问题，但均成功解决，基坑施工安全得以保证，在现场施工管理经验上亦有心得。
4.1施工单位与基坑围护设计的沟通。
基坑围护设计单位受业主单位委托进行基坑围护设计，其一般综合考虑安全性和经济性，对施工操作性的考虑相对较少。施工单位常在施工道路设置、材料堆场合理性、出土口加固、降水井设计、支撑梁加固、支撑梁底挖机作业净高要求等方面与设计有差异，这样可能导致施工操作困难、工期影响等问题。
为更好地使方案和实践相结合，施工单位若有条件，应与设计单位沟通其挖土施工部署、施工总平面布置、基坑安全施工关键控制点。积极参与基坑围护设计专家论证，提出设计在方案中考虑结合现场施工的要求，增强设计方案的实际可实施性，其在施工安全性、工期保证方面亦有裨益。
4.2 周边环境的了解与风险防范。
在深基坑土方开挖过程中，土层中应力、地下水位的原始状态发生变化，周边环境亦因此受其影响，为此在基坑开挖前应对四周的道路、建筑、地下管线以及其它设施进行详细的资料调研和收集，根据基坑的开挖深度、围护设计要求、工程地质特性和设施安全使用要求梳理出管控和保护重点，提出针对性的保护措施。
施工单位应有高度敏锐的风险防范意识，其不仅局限于施工过程中的安全风险防范，还包括经济风险防范。部分业主单位由于对造价总额的控制，其对基坑围护设计单位再三要求经济性，价格限制导致基坑设计的安全富裕度很小而给现场施工带来风险，基坑周边设施的保护及相关费用一概由施工单位承担，这样基坑施工的经济风险全部转嫁到施工单位。对于这种情况，施工单位应有风险防范和自我利益保护意识，要求业主承担现场条件限制或设施保护所采取技术措施引起的费用增加。
4.3 基坑开挖施工过程的安全控制。
基坑开挖施工是围护设计方案的实施，承担安全风险最大。施工单位应掌握设计工况和施工过程中的安全控制要点，事前做好安全技术交底准备工作，施工过程中控制现场挖土总体部署，落实基坑围护系统、塔吊基础和周边设施的保护措施，日常做到坑边堆载、临边防护及安全通道、基坑降排水系统、现场施工用电和机械安全作业的巡查工作。
4.4 基坑监测的重视与应急措施及时到位。
基坑监测贯穿于整个基坑施工过程和地下室结构完成过程，监测数据既可以验证支护结构设计是否合理，又可以指导基坑开挖和支护结构的施工或及时对局部进行加固调整；同时也是为了保证基坑支护结构和相邻建筑物的安全,及时发现不安全因素,及早采取防范措施。因此监测数据应当高度重视，及时分析其反馈信息。
当基坑施工过程中遇到监测数据报警或异常、流沙渗水等突发事件时，应立即按应急预案发挥各相关单位的联动机制，采取措施进行抢险救援，有效减少事故伤亡、降低事故损失。
5 结论
深基坑施工过程中存在较多的不可遇见问题，其安全风险性高。本文结合实际工程，通过诸多问题的原因分析和施工处理，由该项目的成功实施对深基坑工程现场施工管理进行经验总结。
参考文献
[1] JGJ 120-2012 《建筑基坑支护技术规范》[S]
[2] DB 33/T1008-2000《建筑基坑支护技术规程》[S]
路基挖方施工总结范文4
关键词： 光面爆破 设计与施工爆破控制石方路基综合爆破
中图分类号： U416.1+13 文献标识码： A 文章编号：
一 光面爆破的设计与施工
1.1、隧道钻爆施工要求
(1)钻爆施工按新奥法原则实施,钻爆设计为光面爆破,同时增加雷管段别,减少一次性起爆药量,实施可控非电爆破。(2)钻孔孔位依据测量定出的中线、腰线及开挖轮廓线确定。(3)周边眼必须在断面轮廓线上开孔,要从严控制孔位位置、方向、角度、深度,不合要求,则废孔重钻,一般周边眼和掏槽眼的孔位偏差不大于5cm,其他炮孔孔位不得大于10cm。(4)周边炮眼与辅助炮眼的眼底应在同一垂直面上,掏槽炮眼应加深10～20cm,炮孔须落在爆破设计图规定的平面上。(5)钻孔完成后,要对钻孔实施高压风清孔,清孔后设专人对钻孔进行验收并记录,检查合格后方可进行装药。(6)装药严格按爆破设计进行,炮孔的装药、堵塞和引爆线路的联结,由经考核合格的炮工负责。(7)所有装药后的炮孔,必须用胶泥认真堵塞,严禁不堵孔起爆。(8)导爆管联结要结实可靠,采用双起爆管路,确保起爆成功。(9)起爆要有专人对装药、堵孔、联线进行检查、记录确认合格后方能起爆,钻爆施工要严格执行各项安全规定,确保施工安全。(10)每次起爆后,要验证效果记录资料,并进行分析,据此及时修正爆破设计,后一循环要处理先前一循环的欠挖部位。同时在开挖过程中注意保护混凝土衬砌和支护结构不受损坏。
1.2、开挖中的超欠挖控制
(1)严格控制欠挖,爆破开挖严格按施工图纸所标明的开挖轮廓线进行放线,不允许任何形式的欠挖。(2)尽量减少超挖,确保不同围岩的地质条件下的允许超挖值符合技术规范要求。(3)根据地质条件选择合适的爆破方法和钻爆参数,采用光面爆破和预裂爆破相结合的方法。(4)光面爆破使用低密度、低爆速、低猛度、高爆力的炸药。要合理选用起爆雷管段数,掌握好周边眼的爆破效果。(5)测量放样要正确,必须严格画出隧道开挖轮廓线的炮孔位置,保证开挖轮廓线的准确位置。(6)加强钻孔技术管理,提高钻孔精度,严格控制装药量。(7)建立健全开挖、测量、爆破质量管理检查制度,严格按照设计标准施工和验收。
二．爆破控制对隧道施工的影响
2.1工程质量方面
隧道施工的一个重点环节就是保护围岩，最大程度地降低对围岩的损伤，保持围岩固有的自支护能力。而保护围岩的主要方法就是通过控制爆破对遗留围岩的影响，严格控制欠挖，尽量减少超挖。 公路隧道的开挖施工不利因素多、难度大，所以应加强爆破控制。爆破引起的超欠挖虽然是不可避免的，但是良好的爆破技术可以使超欠挖控制在一定的水平之内。如果对超欠挖控制不好将直接影响到隧道整体质量：一是超欠挖损伤岩体，降低围岩的自支能力，增加了衬砌背后空洞的可能性。降低其承载力；二是超挖部位的回填、欠挖部位支护结构的应力集中，影响支护质量；三是隧道围岩轮廓线的圆顺程度和符合情况不仅严重影响支护质量，同时也影响到后期施工的钢拱架、钢筋网片的安装、衬砌砼质量。
2.2工程安全方面
有统计显示。隧道开挖过程中的安全事故占到隧道总事故率的50％左右，这种事故产生的原因之一就是开挖过程中的爆破控制不到位。爆破过程中对岩体的震动加大了软弱围岩的破坏作用，增加了围岩失稳和坍塌机率；爆破过程的超欠挖不到位，加大了对岩体的扰动，增加了衬砌厚度不足和背后空洞的机率。改变了隧道设计的承载特性，极易造成围岩松驰变形，这也是隧道发生安全事故的主因之一。
2.3其他方面
隧道施工讲求均衡生产，如果隧道爆破控制不好，软弱围岩段容易发生塌方，塌方处理非常费时费力，且存在较大的质量隐患；硬质围岩中极易出现超欠挖，如果存在较多的超挖，则会增加出渣、回填、欠挖部位处理这几道额外工序，对超欠挖的处理给后续作业如喷砼、张挂防水板等作业造成一定困难，直接影响到后续工序的速度。如此看来，爆破控制不好势必会导致隧道整体施工进度滞后。影响隧道总工期。
三， 采用综合爆破方法在高等级公路石方路基施工中的必要性和重要性
石方综合爆破是结合各种爆破方法的最佳使用特性，因地制宜综合配套使用的一种比较先进的爆破方法。常见的几种爆破方法有：钢钎炮、深孔爆破 、微差爆破 、光面爆破和预裂爆破、药壶炮(烘膛炮)、猫洞炮 、洞室炮 。为了充分发挥各种爆破方法的特点，刹用地形和地质的客观条件，在路基石方工程中采用综合爆破，选用各种爆破方法，组织炮群，有计划、有步骤地爆破对开挖石方是十分重要的。为此。石方工程的施工方案应按全面规划，重点设计、有路基面开挖形成高阶梯，为了充分利用岩石的崩塌作用，开挖应从路基面开始，逐渐形成高阶梯，为深孔炮、药壶炮或猫洞炮创造有力条件；综合利用小炮群，分段分批爆破；为了降低工程造价，有条件时可在综合爆破中采用铵油炸药。山区高等级公路石方工程量大且集中，据统计，一般约占土石方总量的45％-75％，爆破是石方路基施工中最有效的方法，也可以用于爆松冻土、淤泥、开采石料等。在公路工程中采用综合爆破方法施工，不但施工技术获得了重大革新，而且对公路选线、设计也有较大的影响。首先，高等级公路石疗设计工程量大，工期要求紧，施工环境复杂，施工条件困难，尤其是质量要求高。其主要体现在路堑边坡开挖成型后要平整顺适，防护简单适用，结构稳定，避免造成过大的超挖或欠挖，影响其边坡安全。同时，还体现在路基填方分层厚度不超过50cm最大粒径不超过其厚度的2／3，至少要求要控制在33cm以下，并保证其平整度达到规范要求，否则影响填方路基的压实效果，造成路基成型后的不均匀沉降、边坡的垮塌等后果。其次，挖方路基施工中，采用综合爆破技术是成本控制的基础，是提高劳动生产效率的前提，是安全生产的综合要求。它能为实现工程机械化施工提高技术支持，是工程施工中技术创新的一个重要课题。
四、结束语
隧道施工受地下水困扰的情况较少，因而对围岩的保护就成为隧道施工的首道屏障，围岩爆破控制效果尤为关键。本文试图通过对爆破施工重要性、施工要点的讨论，为今后的隧道施工质量控制提供一定的借鉴经验。
路基挖方施工总结范文5
关键词：浅埋暗挖法；隧道工程；施工方法；质量控制
浅埋暗挖法的应用1987年北京地铁首次采用暗挖法建成了复兴门车站折返线工程，由于其灵活多变、适用复杂多变的地层及隧道断面结构、设备简单、不干扰交通及周边环境等众多优点，“隧道及地铁浅埋暗挖工法”在全国广泛推广应用。目前已成功应用于北京、广州、南京和深圳等已建成或在建地铁工程，同时也广泛适用过街道、污水处理管道及铁路、公路浅埋隧道工程。本文结合工程施工实例和工作经验，对浅埋暗挖法的施工方法及质量控制等方面作一总结和分析。
一、浅埋暗挖的施工工法
现行的浅埋暗挖法常用的工法基本可分为全断面法、台阶法和分部开挖法三大类及若干变化方案。实践证明，选择合理的施工方法，可以安全地建设隧道，并将地表沉降控制在设计要求范围内。因此，选择一种合理的施工方法是工程成败的关键。从国内外现有工程实绩和实验研究的情况来看，基于经济性及工期考虑，其工法选择的顺序为：正台阶法――上台阶设临时仰拱闭合法――CD工法――CRD工法――眼镜工法。从安全性角度考虑，顺序正好相反。在工程实践中，应根据地质条件、断面大小、地面环境等因素从工法的可实现性、工期、安全性、适应性、技术性和经济性六个方面综合考虑，选择合适的施工方法。
二、浅埋暗挖法基本原理
浅埋暗挖法沿用了新奥法的基本原理：采用复合衬砌，初期支护承担全部基本荷载，二衬作为安全储备，初支、二衬共同承担特殊荷载；采用多种辅助工法，超前支护，改善加固围岩，调动部分围岩自承能力；采用不同开挖方法及时支护封闭成环，使其与围岩共同作用形成联合支护体系；采用信息化设计与施工。
浅埋暗挖法大多用于第四纪软弱地层的地下工程，围岩自承能力很差，为控制地表沉降，初期支护刚度要大、要及时。特征曲线(见图1)中C点尽量靠近A点，即尽量增大支护的承载，减少围岩的自承载。要做到这点，必须遵守十八字方针，初支必须从上向下施工，初支基本稳定后才能做二衬，且必须从下到上施工。
图1 围岩特征曲线与支护刚度曲线示意图
三、隧道施工及质量控制
某立交工程南北走向，隧道下穿A路，立交轴线与A路垂直。为确保施工期 间该路交通的正常进行，结合现场实际情况，隧道采用“浅埋暗挖法” 施工。
隧道为三孔箱形断面，复合式衬砌结构。初期支护采用格栅钢架、工字钢临时支护、网喷混凝土联合支护形式，二次衬砌为钢筋混凝土结构。初期支护与二次衬砌之间设防水层防水。车行通道之间、车行通道与人行通道之间采用连续刚构结构，可互相通视。支护结构由初期支护与二次衬砌及内部隔墙、架空板组成，结构总宽23.10m，总长48m，总高7.255m，覆盖层厚度为1.3 0 (北)～2．80 (南)m。
隧道为三跨箱形结构，结构横向跨度比较大，覆盖土层薄。为确保地面交通的正常进行并有效控制地面下沉，确保洞室稳定和施工安全，采用以下质量控制措施：①采用长管棚超前支护，辅以超前小导管注浆加固地层。长管棚、超前小导管、注浆加固地层共同形成超前支护；②按监控测量设计图严格测量各项数据； ③隧道防水以防为主，多道设防。
1 长管棚施工质量控制
1)采用XY-2B-300型电动油压钻机钻孔及推进长管棚钢管，B W-250／50型注浆泵进行注浆。
2)南侧先作长管棚(北侧因电信线路迁改无法同时进行)，施作长管棚长度为25m，搭接长度2.0m。
3)在工作面处先安设受力拱架，并在其上按设计要求标明管棚位置。钻机准确定位后先准确定好钻进孔口并安设孔口管，孔口管长3.0m， 为全孔按设计孔向钻进奠定基础。
4)管棚采用钢花管。为防坍孔，采用跟管钻进法进行管棚施工。在钻进过程 中，采用水平测斜仪经常性地测量管棚在钻进过程中的偏斜度，发现偏斜值超
出设计要求的施工误差，及时纠偏。
5)管棚钢花管施工就位后，及时向管内填注砂浆以加强钢管的支护刚度， 填注砂浆时应采用后退式分段填注。
6)长管棚施工完成后，在开挖施工洞室的过程中辅以42超前小导管。超前小导管间距为60cm，沿长管棚的间隙布置，并注浆加固地层。
2 隧道施工过程及质量控制
1)隧道施工前，先打设长管棚。管棚施作前，先安设受力拱架，受力拱架采用I制成，并标示管口位置打设孔口管。
2)U形槽基坑采用网、锚、喷混凝土联合支护、逐层开挖，逐层支护。
3)隧道在横向分三个洞室进行施工，中间先行开挖。分上下断面台阶法施工， 设临时仰拱，采用环形开挖，预留核心土，台阶长度为6m。每次开挖长度控制
在0.5m，开挖后及时施作初期临时支护和临时支撑并快速封闭。在 u形槽段， 挖至上半断面标高即可进行洞室上半断面的暗挖施工，当继续下挖时，后续开挖
的洞室在u形槽段预留核心土以利于正面土坡的稳定。
4)隧道推进15m后,进行洞室内二次模筑衬砌的跟进施工。先模筑车行道与人行道间隔墙、车行道间刚构式框架结构、侧墙等主要承力结构。顶、底板模筑
混凝土结构在以上承力结构达到强度后进行，顶、底板模筑混凝土时，先绑扎钢筋，再拆除临时支撑。为防止产生过大的地面下沉，每次模筑长度限制在4.5 m以内。其余洞室内的二衬可相应后续浇筑。在此过程中，严密进行监控量测，一旦出现不稳定信息，应增加支护，并修改后续施工设计，同时注意各先后浇筑衬砌间钢筋接驳器的设置。
5)初期支护拱顶与土层间因混凝土收缩形成的空隙及时用预留的注浆管高压注浆后，用闸阀关闭注浆管，待固结后进行切除，防止产生空隙造成后期路面下沉。
3 现场监控量测
在隧道施工过程中沉降观测点的布置及沉降曲线见图2。主要测量方法有： ①目测观察；②洞外地表沉降量测；③净空水平收敛量测；④拱顶下沉量测；⑤结构内力量测等。施工过程中，严格实施现场监控量测作业，及时进行信息反馈， 以便于调整施工工序和进度，修正支护参数，确保施工安全。若出现变位异常、
支护参数不足等现象，立即停止开挖作业，及时采取封闭开挖面、加固等措施。
现场配备一定数量的临时支撑以便于及时加固。路面最大沉降为78mm，平均值为50mm，均超过规范要求的30mm(其余拱顶沉降、初衬应力分析、收敛分析均满足设计要求)。但由于测量数据的及时反馈，在施工过程中采取了有效措施， 避免了路面沉降的持续发展，确保了笋岗路在施工期间的行车安全。在二衬施工完毕后沉降速率已
图2监测点布置及路面沉降示意图
4 不良地质段处理
在隧道施工过程中因发现车行道下1.5～2m左右有腐质性土层，为确保施工质量，防止隧道下沉，采用加密小导管的方法施工， 注浆管需进入持力层1m，
加密后小导管间距为1m。
四、结束语
路基挖方施工总结范文6
关键词：城市综合体深基坑超高层
中图分类号：TV551文献标识码： A
近几年，随着我国房地产行业的不断快速发展，中央及地方政府对建设性用地审批的严格审查，使各大城市都出现了建设用地不足的紧张局面。如广州市截至到2020年建设用地总规模为1772平方公里，2011年建设用地已达1682平方公里，未来9年可新增建设用地仅90平方公里。
土地使用率的提高将会在一定程度上缓解用地不足的紧张局面。事实上，早在十几年前，国外就已经意识到城市综合体项目为土地面积使用率、区域性商业发展、地域性文化传播等方面带来了诸多好处。例如：位于日本大阪的难波公园城市综合体，其自2003年10月开业以来，已接待了全世界近一千万游客，紧邻的城际列车、地铁等交通枢纽与办公、酒店、住宅的完美结合，是日本成功开发城市综合体的代表项目，也是世界各国城市综合体设计师经常参考的案例。
在我国，万达首开先河，成为了城市综合体商业地产模式的独创者。而万达的成功，是城市和经济快速发展的时代必然结果，那么继万达之后，全国城市综合体的开发必定会迅速兴起。例如：杭州号称要打造100个城市综合体；华润已在深圳（华润中心）、杭州（万象城）、沈阳（华润中心）完成了城市综合体战略的第一步，即将启动的还有南宁、青岛、郑州、成都等等。
由于城市综合体在城市规划中扮演重要的角色，内部交通与城市交通系统有机联系，具备高科技和高智能的先进设施以及其它特点，往往决定了城市综合体的规划地理位置必须在城市人口密集区域或邻近市中心；又由于城市综合体的体量大、层数多、高度高、地下层数普遍多于民用住宅建筑，故在基坑支护、土方开挖、基坑降排水等方面均提出了高要求。
受区域及用地面积所限，城市综合体周边一般为主要交通干道、城市CBD中心区或高层住宅，除基坑开挖用地以外，可用于临建设施、建筑材料加工堆场的临时用地少之又少。这需要总包或分包单位在正式进场前，必须详细勘察现场情况，结合现场实际情况做好总平面部署。针对临时用地紧张的问题，可采取场外租地的方法，现场需主要确保进场道路、材料堆场、办公区的临时用地需求。工人生活区可采取在邻近区域租地来解决临时用地需求。
城市综合体地下室设计一般为2～3层，且做为停车场、地下商场及大型超市，具备综合使用功能。此种设计形式对深基坑支护及开挖同样提出了非常高的要求。较常见的深基坑支护方法有双排支护桩、地下连续墙、单排桩加内支撑或SMW法；若基坑紧邻地铁或地下构筑物，则优先考虑采取单排桩加内支撑的支护形式，减少支护施工对周边地下构筑物的影响。
为保证土方开挖及后期地下室结构施工进度，避免涌水涌砂涌泥，应在土方开挖前采取有效的降排水措施。城市综合体工程一般位于城区核心地带，周边为交通主干道、繁华商贸中心或密集住宅区；在编制降水方案或进行降水施工时，应注意水位下降对周边道路、构筑物沉降的影响；在布置降水井点时，一方面应保证基坑内降水效果（即：水位降至底板底标高以下至少500mm）,另一方面需尽量减少工程周边区域范围的水位降低。确实无法避免的，需采用回灌井点降水法确保工程周边道路、构筑物的安全（如图1所示）。排水系统的畅通与否直接影响到降水效果以及施工现场明排水的效果好坏。若城市综合体工程位于老城区内，则需特别注意工程周边市政排水系统的排水能力能否满足要求。
图1 回灌法井点降水示意图
在进行降排水施工后，插入土方开挖及土方外运施工。受工程项目场地限制，在土方开挖前需编制合理的土方开挖方案（含：土方量、土方开挖进度计划、具体开挖实施方案、土方开挖分区图、土方开挖行进路线图、出土坡道定位及大样图、出土车辆行走路线图以及工程地点至卸土点行走路线图等）。土方开挖前应进行详细地勘，地勘报告做为土方开挖方案编制及土方开挖施工的主要参考依据，开挖过程中需考虑与桩基础工程之间的流水配合。依然受场地限制原因，通常采用基坑整体开挖较为合理，并具有以下优点：
1、土方开挖及地下室底板施工阶段总平面部署与分区局部开挖相比较为简单，部署更为合理。
2、资源投入更为合理，连续性强，无停顿间隔，不易出现窝工等现象，减少了大型设备进出场次数，同时也减少了成本支出。
3、材料堆场、钢筋加工场、临建等用地紧张的情况下，可将材料及加工堆场布置在基坑内，保证地下室结构施工的正常进行。
在无支撑的深基坑土方开挖作业中，应遵循“土方分层开挖、垫层随挖随浇”，在有支撑的基坑中，则应遵循“开槽支撑、先撑后挖、分层开挖、严禁超挖”的原则，垫层同样需随挖随浇。
城市综合体深基坑施工中，还应注意以下问题：
1、基坑监测：
根据以往城市综合体项目深基坑施工经验，在土方开挖后期基坑水平位移速率以及沉降值较大，应定期对基坑边进行监测，监测周期一般为每天（或两天）一次，当水平位移或沉降值有增加趋势且逼近预警值时，应当每天上午、下午分别进行一次基坑监测。每周将监测数据汇总形成《基坑监测报告》报业主及监理，并与第三方监测数据进行比对分析。
2、基坑支护失稳的预防
受城市综合体工程地理位置特殊等原因，用地红线距基坑边线较近，部分施工机械或材料堆放无法满足基坑外2～3m安全距离的要求。易于造成基坑变形严重、失稳。
在实际施工过程中，必须尽量避免基坑边增加荷载的情况发生，特别是堆积荷载。确实由场地受限需要在基坑边增加附加荷载的，应以轻质材料为主。增加荷载后，需增加基坑周边监测的频率，时刻掌握基坑变形的动态数据。
3、加快施工进度
若深基坑采用无支撑支护设计，则应尽量减少基坑暴露时间，从而控制基坑变形。施工准备要有超前的意识“做一、备二、想三”（根据能力、天气、环境），施工前必须向施工人员进行技术交底。
基坑开挖结束并不意味着土体变形的结束，在基坑开挖结束后，垫层和底板的迅速施工将对基坑坑底土体的隆起起到极大的限制作用，有助于维护结构以及周围建筑物变形的控制。深基坑开挖到底，进行垫层、底板施工前，一般为风险最高阶段，此阶段必须调集全部力量，确保施工进度。
4、深基坑应急预案
