化工厂试用期总结范文1
摘 要 K目NH/NY厂房由原设计的双厂房布置合并为单厂房布置，厂房总平面布置及系统布置均发生变化，相应的设计、采购、土建、安装、调试计划需要重新安排。本文将从系统功能、厂房布置、设计供图、采购供货等几个方面对NH厂房进行内容分解，详述重新制定的K项目NH厂房计划安排思路。
关键词 SBO应急柴油机 EES 厂房合并 进度计划
一、系统功能
根据K项目SBO系统技术规格书，EES系统柴油发电机组定义为SBO柴油发电机组，为全场断电时需要恢复供电的负荷提供电源。本工程每个机组的EES系统设有两台800KW的400V SBO柴油发电机组（EES010AP＼EES011AP），两台柴油发电机组为一用一备的关系。
EES010AP安装在NH301厂房，EES011AP安装在NH331厂房，房间标高均为+0.30m。其配电柜EES010AR安装在安全厂房+8.00m的配电间内。
在应急母线（EMA和EMB）同时失去电压的情况下，两台SBO柴油发电机组同时自动启动，正常情况下EES010AP通过其配电柜EES010AR向RSI水压试验泵控制柜EES001AR供电，RIS水压试验泵启动以及RCS密封水注入恢复的机械系统的配置都是自动进行的，当EES010AP启动失败时，则由EES011AP给配电柜EES010AP供电。
根据功能分析，EES系统应在冷试前可用。
二、厂房结构调整情况
根据设计院最新厂房结构布置，SBO电源柴油发电机组NH/NY厂房原位置分别紧靠NV＼NU厂房，调整后NH＼NY合并为NH处于NV西侧，间隔8m。
SBO柴油机厂房为非核级、抗震1类厂房，没有防大飞机撞击的要求。厂方合并后考虑了NV发电机需返厂维修移出厂房的路径。
前期同安装单位确定，设计调整后NH与NV间距可以满足NV应急柴油机本体吊装引入，但尚未形成技术方案。因此为确保NV厂房应急柴油机本体的顺利引入，形成双保险，需考虑NH厂房开工日期延后调整。
三、计划安排思路
设计：考虑厂房单层布置，土建方面主要涉及筏基及1层墙体/板的模板图与配筋图；安装部分主要为两台柴油机的配套电、冷却、通风及通讯消防图纸，设计周期土建加安装共14个月。
采购：SBO系统主要包含2台柴油机；2台发电机及励磁调节系统和保护系统；仪表、控制和保护柜，设备相对较少，品类单一，采购周期考虑18个月。
建安：厂房布局简单，专业分工明确，对于成熟的建安单位考虑总工期11个月。
调试：单一系统调试一般考虑1-2个月。
其中，NH厂房开工时间安排在NV应急柴油机本体引入后1个月，考虑厂房结构及施工人力资源调配，总体工期为12个月，其中土建工期（主体结构）为4个月，安装/调试工期为9个月，交叉施工1个月，系统整体施工应在核岛冷试前1个月全部完成。
四、结语
化工厂试用期总结范文2
关键词：大型火电机组；运行值长；选拔；培养
作者简介：庄秋桂（1965-），女，福建厦门人，厦门华夏国际电力发展有限公司，工程师。（福建厦门361026）
中图分类号：F272 文献标识码：A 文章编号：1007-0079（2012）06-0034-02
厦门华厦国际电力发展有限公司嵩屿电厂（简称嵩屿电厂）一期、二期工程共安装4台300MW亚临界燃煤发电机组。一期2台机组分别于1995年、1996年投产发电，二期2台机组分别于2006年3月、8月转入商业运行。高参数单元制大型火力发电机组最大特点是自动化程度高，对运行人员操作技能及理论水平要求高。运行值长日常机组运行的管理水平，对机组突发性事故的处理决策和指挥能力更是直接关系到机组的安全、经济运行，因此选拔、培养高素质的运行值长是大型火力发电厂培训工作的一项重要内容。嵩屿电厂作为福建省第一个安装引进300MW火力发电机组的大型独立发电企业，从项目基建机组试运行开始到现在，根据机组设备实际情况，因地制宜，完全依靠自己力量，自行选拔、培养、使用和向社会输送了19名运行值长，其中，有13名经过几年值长岗位锻炼，走上更高一级领导岗位，有的成为厂处及集团公司一级领导。文章结合嵩屿电厂运行值长的选拔、培养、考核与使用的一些做法，谈谈自己的体会。
一、根据值长岗位职责，确定选拔条件
火电厂的运行值长在行政上受发电运行部主任的直接领导，工作上受省电网调度中心指导，负责全厂（包括机、炉、电、化水、燃料、除灰、除渣、脱硫脱硝）运行设备的安全、经济调度及突发性事故处理的决策、指挥协调等工作。要求业务上熟练掌握火电厂热力、电气系统专业知识及《电业安全工作规程》、《电业生产调度规程》、《电业生产事故调查规程》等政策法规知识；掌握热控、计算机应用技术、化水处理、化学监督、输煤系统、管理信息系统等专业基础知识和现代化管理方法、领导科学等管理知识；了解远动、通讯等设施情况、环境保护知识，具有丰富的运行经验及对各种运行设备的异常工况、重大缺陷进行处置的应变能力。
按照以上岗位职责及要求，我们确定运行值长招聘条件是：具有电力系统工科相关专业大学专科及以上学历且具有中级及以上专业技术任职资格、在大型火电厂值长助理（要求在运行全能主值岗位上工作满二年，经值长助理选聘程序，选拔聘任）岗位上工作满二年及以上。熟悉大型火电厂全厂热力系统及电气、热控、燃料、脱硫脱硝、化学专业设备的构造、原理、特性及启、停操作和运行设备异常工况处理方法，具有较强的语言文字表达和组织指挥、协调能力，能熟练应用因特网技术，应用计算机管理信息系统、计算机办公管理信息系统，进行生产与管理方面的工作。
二、采用“三级”淘汰制，组织竞聘考试、考核
运行值长岗位竞聘采用“三级”淘汰制，即分为岗位报名资格审查、相关测评、公司专家组面试综合考核三阶段进行，具体操作程序如下：
1.确定应聘考试范围
根据报名情况，通过应聘人员资格审核，确定并公布参加应聘考试人员名单和应聘考试范围：
（1）国电公司颁布的《电力生产事故调查规程》、《电业生产调度规程》、《安全生产工作规定》、《防止电力生产重大事故的二十五项重点要求》及《电业安全工作规程（电气、热机部分）》（行业标准）有关内容；
（2）《危险点分析预控》、《火力发电厂安全性评价》的有关知识；
（3）福建省电力公司《电力生产事故调查规程补充规定》、《发电厂、变电所电气部分，电力线路部分执行“两票”的补充规定》、《执行热力（水力）机械工作票制度的补充规定的说明》、《发电厂、电业局执行“动火工作票”的补充规定》等；
（4）嵩屿电厂运行规程、有关生产管理制度及规定。
2.部门成立“运行值长岗位报名资格审查小组”，组织考评推荐人选
（1）岗位报名资格审查。岗位报名资格考评按百分制计算，分岗位资格考试、相关测评两个部分，考试成绩和相关测评各占50%权重。考试含笔试（20%）和口试（30%）两部分成绩，相关测评含民主评议和日常培训两部分。
岗位资格考试：先进行笔试，再进行口试，笔试、口试成绩均以百分计，笔试或口试成绩低于60分的，自然淘汰；两者均合格者，方能进入相关方测评。
（2）相关测评。相关测评占50%权重，包括民主评议（占30%）与日常培训（占20%）两部分。民主评议：班（值）长及相关专工评议占10%、部门主任评议占20%；日常培训：最近一年度应知应会和运行规程考试成绩（40%）、岗位操作技能掌握情况（40%）；日常抽考、技术问答、仿真机培训、应参加培训项目情况（20%）。
应知应会和运行规程成绩按总分100分计，加权平均后折算；岗位操作技能掌握情况包含各专业系统（可参照岗位培训手册）的得分情况和仿真机操作成绩；日常抽考等基础分为4分，日常技术抽考：优加0.25分/次，不及格扣0.25分/次，一年内总加分不超过1分；技术问答：优加1分/次，未完成扣0.5分/次，参加公司或部门的专业技术竞赛第一（运行规程除外）的加0.25/次，部门或公司要求参加的相关培训未参加的或未达标的扣0.5分/次，年度仿真机培训学时未完成扣0.5分/学时，本项分值扣完为止。
运行值长岗位报名资格经“运行值长岗位报名资格审查小组”考评审查合格的，按照择优推荐的原则，以1∶3比例推荐，上报公司组织面试综合考评。
3.公司成立“运行值长答辩考评小组”，组织面试综合考核
成立由公司分管生产副总经理、总工程师、公司人资管理人员及有关专家组成的“运行值长答辩考评小组”，答辩命题由考核小组各专家完成，提供标准答卷，并形成题库，为体现公平、公正，由公司培训中心准备值长答辩题库及具体评分标准。
面试综合考核分两阶段进行：第一阶段“仿真机考事故处理”，第二阶段考评专家面试答辩。具体做法如下：
（1）仿真机事故处理（考核结果分为合格、不合格）。1）由公司仿真机培训人员设置故障及具体评分标准；2）参加竞聘人员抽取考考核顺序，按考核顺序抽取考题；3）参加竞聘人员根据题目要求进行事故处理操作；4）专家组评分、测评。
（2）面试答辩。1）参加面试答辩竞聘人员，抽签确定答辩顺序；答辩时间为40分钟，其中答题时间为30分钟，答辩考核小组成员提问，答辩时间10分钟；2）竞聘人员按答辩顺序一次性分别从锅炉、汽机、电气、热工、燃料、化学、环保、安全、综合等专业答辩题库中抽取答辩题目进行作答；3）竞聘人员根据题目及主考人提出的问题回答；4）答辩后各位专家对竞聘人员的答辩情况逐题进行点评并讨论，后进行打分。
评分原则：由各专业专家讲解答题要点，考核小组成员当场打分，满分按100分计，总分由公司人资管理人员汇总，采取去掉一个最高分和一个最低分后统计总分，最后得分为总分的平均值。
公司人资管理人员根据专家考评结果，填写《运行值长岗位任职资格考核表》，形成了考核小组鉴定意见，按逐级淘汰、择优录取的方法提交选拔报告，报送公司领导批准。最终选拔出的具备“运行值长岗位资格”的人选，颁发《运行值长岗位资格证书》，进入下阶段的“实习值长”培训。
三、制定“实习值长”培训计划，进行强化培训
由公司培训中心会同发电运行部制定“实习值长”培训计划，经分管生产的公司副总经理批准实施，培训时间为3个月，培训方式以跟班自学，现场讲解为主，培训内容分为：集控、除灰、脱硫脱硝、循泵、化学、燃料、热工等专业知识及本厂有关运行规程、调度规程、事故调查规程、规章制度及上级法规、规程等；值长必备的全厂公用系统的运行方式调度、全厂事故处理正确指挥方法、全厂消防系统正确使用等应知应会知识、班组建设有关工作及值长日常工作职责、电厂与电网调度的有关规定。
为保证培训计划如期完成和达到较好的培训效果，要求各专业工程师给予技术指导、进行技术考问，每个阶段实习结束后均组织一次考试。
四、严把考核关，确保培训质量
（1）阶段考核：在“实习值长”跟班实习的各阶段结束后，均进行一次全面的考试。
（2）实习期满的综合考核：值长实习期满的综合考核，综合考核题目除专业技术知识外，还包括了省电网调度、企业的管理及组织、协调及思想政治工作等方面知识和能力，最后由总经理工作部培训中心组织完成转岗人员培训期满考核鉴定表，经逐级考核确认，公司领导审批，由总经理工作部行文公布具备值长资格人员名单，并向省调度通讯中心报备。
五、聘任使用
经严格培训考试、综合考核合格的实习值长，最终按岗位设置需要，安排顶岗；那些考核合格一时未能顶岗的实习值长继续安排跟班实习，作用为运行值长备员，择机上岗。
六、结束语
化工厂试用期总结范文3
EPC模式下核电工程现场进度控制探讨
AP1000设冷水系统和M310设冷水系统对比分析概述
百万千瓦级核电站丧失全部给水引发的严重事故验证分析
福清核电现场经验反馈体系的建立及实施初探
海南昌江核电工程负挖爆破的安全管理
岭澳核电站二期工程NX厂房重要区域火灾危害性分析
秦山核电二期扩建工程建造阶段质量趋势分析
核电项目风险管理浅析
核级纯离子交换树脂的研制和应用
膜分离技术在国外核设施中的应用
核安全有关的混凝土结构设计中风荷载标准值的计算
浅谈工程量变化导致发包方的风险
福建福清1、2号机组重要厂用水(SEC)系统水头损失计算
昌江核电厂土石方正挖工程的施工管理
福建福清核电厂一期工程电源不可恢复因子计算及其影响分析
CP1000丧失全部给水事故一回路充排研究
反应堆厂房装卸料机安装质量控制分析
简述EPC核电项目建安工程费用计划的编制
核电站安全级仪控设备的质量鉴定
项目基础价投资对核电经济性的影响及对策
核电工程总承包项目设备采购风险管理分析
碳氮比对污水土地处理系统氮素去除的影响
浅谈设备采购合同总价的控制策略
河北分公司分包设计的中国先进研究堆实现首次临界
压水堆核电站燃料元件生产线喜获“两证”
国家能源局核电重大专项检查组对我公司后处理专项工作进行全面检查
我公司与苏阀自主研发核二级阀门样机顺利通过验收核级阀门迈向国产化的又一里程
谈通过兼容形成我国的核电标准
核电站双层安全壳结构设计比较与应用
(核电项目PDMS阀门解决方案
国产化二代改进型核电机组单堆布置方案对设备冷却水系统的影响分析
压水堆核电站系统冲洗、试压和移交调试工作要点
压水堆核电厂核辅助系统及二回路系统管道在役检查
主蒸汽管道断裂事故敏感性分析
燃料棒的M5合金与Zr-4合金包壳堆内性能比较
QME-1的核级阀门抗震鉴定
秦山核电厂扩建项目汽水分离器的结构及改进设计
岭澳二期核电工程现场EM7大罐安装焊接变形控制
恰希玛核电站二期大体积混凝土测温技术
电缆敷设软件PERICLES在核电厂设计中的应用
福清核电厂1，2号机组厂用电源总体设计
岭澳核电站二期核岛厂房隔墙施工
汽轮机超速后果和影响解析
浅谈控制爆破技术在AP1000核岛负挖工程中的应用
浅谈主泵电机检修坑的设计方案
膜处理技术在核电厂放射性废水处理中的应用
核电大厦A、B座空调系统节能运行及优化
设计差错积累必将导致工程缺陷——“4.28”特别重大铁路交通事故对设计管理的启示
模态分析在核设备设计中的应用
混凝土结构加固设计的常用方法和适用范围
中国核电工程有限公司荣获“十佳工程承包企业”荣誉称号
海南昌江核电厂1、2号机组工程总承包合同签订
乏燃料后处理冷铀试4项科研成果达到国际先进水平
中国核学会2009年学术年会在京隆重召开
科技部实验室为韩国LS电缆公司完成K1类电缆的LOCA环境鉴定试验
国内首台百万千瓦核电上充泵研制成功
核岛土建设计中的提资和施工图会签
化工厂试用期总结范文4
关键词：MIEX®水处理技术水厂改造
中图分类号：TU991.35文献标识码：A 文章编号：
0引言
城市供水是城市的生命线，它的安全与否直接关系到广大人民群众健康和经济社会发展。可是根据近年颁布的《中国环境状况公报》〔1〕，我国7大河流水系中满足地表水Ⅲ类标准的断面仅占总断面的30－40%左右，而几乎丧失了水体所有功能的劣Ⅴ类水断面居然占到30－40%。反映了水源污染形势严峻，给供水安全带来很大影响。另外国家新《生活饮用水卫生标准》（GB5749-2006）（以下简称新国标）由卫生部、国家标准化委员会于2006年12月29日，并于2007年7月1日实施〔2〕。该标准属于强制性国家标准，（GB5749-2006）与（GB5749-85）版相比，水质指标由原来的35项增加至106项，同时，许多指标在限值要求上也有大幅度的提高。面对严峻的水环境污染形势和质量要求越来越高的《生活饮用水卫生标准》，迫使供水企业采用新技术对现有水厂进行工艺改造，以保障供水水质稳定和全面达标。本文以淮安自来水有限公司北京路水厂（以下简称北京路水厂）提标改造工程实例探讨MIEX®水处理技术在水厂改造中应用。
1水厂基本情况及存在问题
1.1水厂基本情况
北京路水厂设计供水规模9.0万m3/d，全厂共分三期建设，分别始建于1977年，1983年和1986年，规模分别为2.5万m3/d、2.5万m3/d 和4.0万m3/d，取水水源为废黄河杨庄闸上游2.3Km处。据当年淮阴市卫生防疫站对水厂取水口水源水质卫生学评价认为原水水质介于国家地表水标准Ⅰ至Ⅱ类，水质是良好的，可以满足生活饮用水源的要求。而目前原水水质为国家地表水标准的Ⅲ类〔3〕，有时有些指标达Ⅳ、Ⅴ类。北京路水厂一、二、三期主要净水工艺为：
图1北京路水厂一、二、三期净水工艺流程图
1.2存在的主要问题
1.2.1水源水质逐年变差
淮安供水水源受上游淮河和洪泽湖水污染影响较大，存在诸多不确定因素。另外，虽然大运河、二河是南水北调的通道，但是由于调水费用较高，只有北方干旱才调用长江水。再则，淮安属于平原内河地区，虽然河网较多，但水系水质非常复杂，水质隐患较大。
近年来，淮安市市区饮用水源废黄河和二河时常出现藻类的大量生长，主要原因是洪泽湖和二河水体水质变差，富营养化趋势明显，并长期受淮河来水影响。根据长期检测情况来看，水源水主要存在以下问题：总氮长期在Ⅴ类左右，石油类、化学需氧量经常超过Ⅲ类，藻类长期存在（有时严重影响生产）。
1.2.2水厂工艺存在的问题
水厂（混凝—沉淀—过滤—消毒）常规处理工艺〔4〕，应对水源水质变化的能力较差。在水源水质异常时，出厂水浊度、色度、耗氧量、三氯甲烷、铝有时超标。
2 MIEX®的引进和试验
MIEX®（麦克斯）技术由澳大利亚联邦科学与工业研究院、南澳水务局和澳瑞凯（ORICA）公司的专家自20世纪70年代开始经过30多年的研究，开发出来的一项用于水处理的专利技术，并从2000年开始进入水厂实际应用，在澳大利亚、美国、欧洲等地有十多年的应用经验〔5〕。该项专利技术已多次获得国际性的饮用水处理优秀科技发明奖，被国际专家誉为“未来50年饮用水处理最好的技术模式”。 MIEX®磁性树脂是专门用于连续离子交换过程的树脂。这个过程利用树脂珠表面提供的巨大比表面积在高速反应器内进行离子交换，可以实现较低树脂浓度和短暂停留时间。同时，树脂珠通过磁性凝聚一起，即使在高速水流下也可以迅速沉降，从而减小反应器的占地面积。
2008年8月6日到9月15日淮安自来水有限公司、河海大学、北京天雨润泽科技有限公司以及澳大利亚Orica公司一同在北京路水厂进行了6个星期的MIEX®技术中试和小样搅拌试验相结合现场实验，主要目的是提高淮安当地饮用水水质，解决面临的有机物污染问题,从而达到解决饮用水安全问题。试验结果为：
①、CODMn满足新国标 (
②、出水铝离子含量满足新国标 (
③、消毒附产物(THM) 满足新国标 (THM < 1, GB 5749-2006)
④、提高混凝等后续处理工艺的效果和效率。
3北京路水厂改造实例
本项目2011年2月签订设备和技术引进合同，同年8月23日土建开始动工，2012年6月27日进行生产性运行调试。
3.1改造后的水处理工艺流程
充分利用现有的设施，在常规处理工艺前，增加MIEX®处理，工艺流程见图2。
图2.北京路水厂改造后工艺流程
3.2 MIEX®设计主要参数
根据中试成果，北京路水厂MIEX®处理工艺设计参数见表1。
表1MIEX®设计主要参数
MIEX®系统包括处理系统和再生系统，主要设备见表2。
表2MIEX®系统主要设备表
3.4 MIEX®系统主要构（建）筑物
1）高速反应池高速反应池共设计8格，总规模为9万m3/d。池底进水，上升流速为16m/h，池高为7.5m，平面尺寸每格为5.5m×4.9m。反应区高度为3m，接触时间为12min。
2)再生车间平面尺寸为 25.4m×13.0 m，高度13.6m，内设有控制室、再生系统、再生辅助设备等。控制室6.2m×6.0 m。再生系统：树脂再生罐4座，直径3m×高3.3m，再生周期为3h，4个再生罐每天共再生32次，可再生树脂112500L。再生辅助设备：树脂传输罐1座，直径3.0m×高4m，罐下部为70°锥形，用于浓缩树脂浓度到65%，然后通过重力把树脂传输到再生罐再生；树脂分配罐1座，直径2m×高3.7m，用于将再生后的树脂平均分配到高速反应池内。
3）盐水系统饱和盐水池1座，5.5m×5.5m×7.5m，用于储存再生盐；盐水箱1座，直径4m×高3m，用于储存再生过程中的盐水。
4) MIEX®系统总占地面积为906.18m2。
3.5 MIEX®系统建设投资和运行成本
设备投资2950万元，土建投资378万元，合计3328万元，折算每立方水投资369.78元人民币。运行成本为0.16元/m3。
3.6 改造后水厂运行效果
原水经过MIEX®处理后，进入常规处理工艺，对耗氧量的去除率提高12%－20%，总去除率为50%－62%；氯消毒副产物（三氯甲烷）降低 30-60%；加氯量下降30-40 %；加矾量下降30-40 %；出厂水铝含量下降 20-40%；UV254去除率提高10%－30%。
4结语
化工厂试用期总结范文5
摘要：研究了小试规模的常规处理和实际水厂净水工艺对可生物同化有机碳(aoc)的去除效果。结果表明，常规处理对aoc的去除波动较大(7.8？48.3，有一定的去除效果；活性炭对aoc的去除效果较好，去除率达60？右。根据对具有代表性的水厂出水调查结果，建议我国的饮用水aoc控制标准为200 μg乙酸碳/l。
关键词：aoc 生物稳定性
可生物同化有机碳(aoc)是有机物中最易被微生物合成菌体的、支持异养细菌生长繁殖最好的营养基质。国外普遍采用aoc作为反映饮用水生物稳定性的替代参数，饮用水的生物稳定性是指饮用水中可生物降解有机物支持异养细菌生长的潜力。水中aoc可反映水中细菌生长的限制性营养水平，可以鉴定饮用水的生物稳定性。在没有加氯的情况下，aoc<10～20 μg乙酸碳/l的饮用水为生物稳定的水；在加氯的情况下，aoc<50～100 μg乙酸碳/l的水为生物稳定的饮用水［1］。生物不稳定的饮用水会使细菌在给水管网中重新生长［2、3］，使用户水色度和浊度上升，细菌数增加，导致水质的二次污染［4］，因此应该尽量减少出厂水中aoc。本研究考察了小试规模的常规处理和实际水厂净水工艺对aoc的去除效果，并根据此试验结果建议在近期内能实现的aoc控制标准。
1 试验部分
1.1 试验方法
aoc测定方法由荷兰的van der kooij首先提出，测定所用的菌种是从水中分离出来的荧光假单胞菌p17和螺旋菌nox，其中p17为营养多样性细菌，但不能利用草酸类基质，而nox可利用草酸类基质，因此aoc为aoc-p17与aoc-nox之和。以乙酸钠作为标准基质，对生长到静止期时的细菌进行平板计数，根据不同乙酸钠浓度和在此浓度下两种菌达到生长静止期的数量作标准曲线，求出其生长因子，然后再根据待测水样中接种的p17和nox生长菌落数和生长因子求出aoc。
1.2 试验流程
小试以颐和园内团城湖水为水源，具体流程为：原水混凝沉淀砂滤活性炭出水，设计参数见表1。实际水厂试验取j水厂、t水厂和c水厂的出厂水为测试对象，这三个地表水源水厂均采用常规的混凝、沉淀、过滤和活性炭的深度处理。
表1 小试各装置的设计参数
净水
工艺 尺 寸
(mm) 填料
高度
(mm) 填料
粒径
(mm) 停留
时间
(min) 滤速
(m/h) 混凝 150×100 1 沉淀 800×250×800 150 砂滤 100×1 900 800 1～1.5 10 活性炭 100×2 800 1 500 1～2 9 10 2 试验结果和讨论
由于进水水质和水温的变化，小试常规处理对aoc的去除率在17.1%～44.9%内波动，具有一定的去除效果。经活性炭处理后，aoc有较大的降低，去除率约为24.5%～40.2%，且随着运行时间的增加，去除率也会增大。但本试验总的运行时间并不长，活性炭尚属于新炭，表面还没有形成丰富的生物膜，主要靠物理吸附作用对aoc进行去除。因此当活性炭成为生物炭时，加上微生物的降解作用，组合工艺的出水aoc会更低。小试和三个地表水源水厂一年5次取样，对aoc的去除效果见表2和表3。 表2 小试工艺的aoc测定结果
时 间 1998年10月 1998年7月 1998年4月 项 目 aoc-p17 aoc-nox aoc aoc-p17 aoc-nox aoc aoc-p17 aoc-nox aoc 原 水
(μg乙酸碳/l) 215 68 283 223 70 293 182 36 218 砂滤出水
(μg乙酸碳/l) 128 31 159 185 58 243 118 37 155 砂滤工艺
去除率(%) 40.5 54.4 44.9 17.0 17.1 17.1 35.2 -2.8 28.9 gac出水
(μg乙酸碳/l) 75 20 95 122 40 162 99 18 117 gac工艺
去除率(%) 41.4 35.5 40.2 34.0 31.0 33.3 16.1 51.4 24.5 组合工艺
去除率(%) 65.1 70.6 66.4 45.3 42.8 44.7 45.6 50.0 46.3
表3 实际水厂的aoc测定结果 μg乙酸碳/l
时间 处理
工艺 j水厂 t水厂 c水厂 进水 出水 去除率(%) 进水 出水 去除率(%) 进水 出水 去除率(%) 冬 组合工艺 221 130 41.2 305 203 33.4 298 263 11.7 春 组合工艺 79* 41* 48.1 343 121 64.7 204 153 25 1997
年
夏 常规工艺 323 167 48.3 219 202 7.8 259 191 26.2 活性炭 167 115 31.1 202 103 49.0 191 108 43.5 总去除 323 115 64.4 219 103 52.9 259 108 58.3 1997
年
秋 常规工艺 350 249 28.8 270 231 14.4 285 188 34.0 活性炭 249 86 65.5 231 91 60.6 188 69 63.3 总去除 350 86 75.4 270 91 66.3 285 69 75.8 1998
年
春 常规工艺 301 248 17.6 329 275 16.4 270 247 8.5 活性炭 248 165 33.5 275 205 25.4 247 195 21.0 总去除 301 165 45.2 329 205 37.7 270 195 27.8 注 *为aoc-nox值；
组合工艺包括常规处理和活性炭。
从表3中看出：
① j水厂常规处理对aoc去除率为17.6%～48.3%，t水厂仅为7.8%～16.4%，c水厂约为8.5%～34.0%。和小试结果一样，常规处理如果运行较好，对aoc有一定的处理效果，但如果水温较低(例如春季)，混凝沉淀效果受影响，则去除率将下降。j水厂处理效率较高可能与其采用煤砂双层滤料滤池有关，煤渣的吸附作用和细菌易于在载体上附着生长的特性使其保持对aoc的良好去除。
② 三个水厂的活性炭都使用了一年以上，因其附着有微生物，对aoc具有生物降解作用，因此均表现了对aoc较高的处理效果，特别是秋季达到60%以上，普遍比小试中的活性炭处理效果好。j水厂夏季活性炭对aoc去除率仅为秋季的一半，c水厂也明显低于秋季，其原因可能在于夏季为杀藻投加了氯。而秋季取样时j厂和c厂进水未预氯化，使活性炭上细菌生长环境良好。另外春季活性炭对aoc的去除效率偏低，可能也与活性炭上的细菌在水温较低时活性下降有关。
从小试和实际水厂出水调查结果得出，常规处理对aoc的去除波动较大，一般在7.8%～48.3%内变动，这和水温以及采用的单元工艺都有关系。活性炭对aoc的去除效果较好，其吸附作用对aoc的去除率为30%左右，当活性炭使用时间变长，有微生物的作用后，其对aoc的去除率能达到60%左右。当水源水质较好，aoc在200～300 μg/l时，常规工艺即使发挥较高的处理效果也很难使出水达到生物稳定，但再经过生物炭的深度处理，则有可能使出水aoc<100 μg/l，再经过适当的消毒方式，可使进入管网的水达到生物稳定。
3 我国饮用水aoc控制标准的建议
荷兰van der kooij博士认为，为了控制管网中异氧菌的生长，出厂水aoc应<10～20 μg/l。在美国，为了控制大肠菌的生长，建议aoc应<50～100 μg/l。louis a.kaplan等人对美国和加拿大的51个水厂调查表明，95%的地表水源水厂和50%的地下水源水厂不能达到50 μg/l的标准，所有的水厂均不能达到10 μg/l的标准。
相对于外国，我国的水源水普遍污染严重，处理工艺和设备较落后，在发达国家尚不能达到生物稳定的饮用水标准的情况下，生搬硬套此标准是不现实的，因此应该针对实际情况提出一个符合我国国情的aoc控制标准。要准确地确定这一指标是十分困难的，应该进行长期的模拟管网试验，综合考虑加氯对aoc、细菌生长和消毒副产物形成的影响，提出科学的指标。就目前研究而言，对水厂水质进行实际调查是比较有效的方法。这一控制标准的确定应该基于以下几点：①根据我国国情，参考发达国家的经验，以我国较优水质水厂为基准。②这一标准对国内大多数水厂来说目前未能达到，但采用一定的处理技术后是可以达到的。③最重要的是提出的控制标准能真正有效地防止细菌在管道中生长。北京市的水源历来被认为是国内较好的，对北京自来水的普查可以作为国内这方面研究的参照，表4是北京市五个水厂出厂水全年的aoc实测值。
表4 各水厂的出厂水aoc值 μg乙酸碳/l
水厂名称 冬 春 夏 秋 春 j水厂 130 168 202 198 t水厂 203 121 191 193 342 c水厂 263 153 201 235 247 b水厂 108 116 176 230 217 q水厂 383 156 201 160 301 注 取样时间顺序为1996年冬、1997年春、1997年夏、1997年秋和1998年春。
表4中j水厂和b水厂分别是国内目前地表水源水厂和地下水源水厂中水质较好的代表，可以作为参照水厂。j厂出水aoc全年基本<200 μg/l；t水厂水源水是密云水库水经京密引水渠至颐和园团城湖然后送至水厂，水质受引水渠沿途污染影响，进厂水比j厂略差，但由于采用了活性炭处理，出厂水aoc与j厂差不多，除1998年春季外也基本<200 μg/l；c水厂水源水为三家店水库水(1998年后改为颐和园团城湖水)，其水质更差，尽管处理工艺与j和t水厂相同，有活性炭单元，出厂水aoc基本在200～300 μg/l。b水厂除秋季为230 μg/l、1998年春季为213 μg/l外，也<200 μg/l。q水厂冬季出厂水aoc达383 μg/l，1998年春季为301 μg/l，其余季节也在200 μg/l以内。在水质普查中并未发现出厂水、管网水和末梢水中的细菌总数和大肠菌超标，因此可以认为aoc近期控制目标为200 μg/l，远期目标为100 μg/l，水厂采用生物处理工艺或活性炭工艺是可以达到这一标准的。如果出厂水有机物含量低，加氯后aoc将不会有大的增加，有利于控制细菌的增长。
4 结论
① 常规处理对aoc有一定的去除能力，但波动较大，这和原水水质、水温以及采用的单元工艺很有关系。
② 生物活性炭因其很好的吸附作用和生物降解作用，对aoc的去除能力较好，是使饮用水达到生物稳定的有力手段。
③ 对于水质较好的水源水(aoc在200～300 μg乙酸碳/l左右)可采用常规工艺结合生物活性炭处理，从而得到生物稳定的饮用水。
④ 建议我国饮用水aoc的近期控制目标为200 μg乙酸碳/l，远期目标为100 μg乙酸碳/l。
参考文献
1 lechevallier m w et al.development of a rapid assimilable organic carbon method for water.app envir micro,1993;59(5):1526～1531
化工厂试用期总结范文6
摘要：介绍了深圳市罗芳污水处理厂二期工程的工艺概况和调试过程，以及氧化沟流场和溶解氧场测试结果。该工程各构筑物、设备皆能够正常运行，出水水质全面稳定达到国家二级污水处理厂一级排放标准，其生物除磷效果达到国际先进水平，单位电耗在国内外污水处理厂中处于先进水平，调试结果证明该工程是成功的。
关键词：城市污水 除磷脱氮 工程调试
1 工程介绍
1.1 调试概况
深圳市罗芳污水处理厂调试［1］的目的是：确保各构筑物、管路系统和机电设备能够按设计要求正常运行；确保各项运转指标达到设计要求；建立各设备和单元操作的操作规程；优化运行参数和处理效果，为今后的正常运行、科学管理打下基础。
调试小组首先根据设计文件制定调试大纲，再分阶段提出调试计划，具体从事调试工作。调试小组及时把调试的结果和发现的问题以汇报的形式报告给深圳市给排水工程建设指挥部，并通报调试有关单位。
调试有关单位每周一在深圳市罗芳污水处理厂召开例会，讨论、协调、解决调试中出现的问题。指挥部不定期召开调试工作汇报会，研究解决调试中遇到的重大问题。调试汇报会和做出重要决定的每周例会，皆由调试小组形成会议纪要，通知调试有关单位执行。
调试小组首先进行设备检查和空机调试（水下设备一般不进行空机调试，以免烧坏）。然后利用该厂一期工程出水进行氧化沟清水试验，并进行沟内流速场测试。待清水调试无故障后，氧化沟再转入污水调试和污泥培养阶段，并测定溶解氧场，其它构筑物则直接进行污水调试。最后进行全流程的、较长时间的系统调试。
1.2 工程概况
深圳市罗芳污水处理厂始建于1990年，一期工程于1998年正式投入运行，二期工程于1999年动工修建，目前已经建成投产。
深圳市罗芳污水处理厂二期工程设计规模为25万m3/d，进厂原污水和处理后出水的水质指标（即gb 8978-96《污水综合排放标准》中的一级标准）见表1，此外表中还列出了进水水温、出水ph和脱水后污泥含水率要求。
表1 罗芳污水处理厂二期工程设计进出厂水质等指标 指标 进水 出水 备注 bod(mg/l) 150 ≤20 校核进水浓度200 mg/l cod(mg/l) 250～400 ≤60 进水考虑工业污水成分 ss(mg/l) 150 ≤20 校核进水浓度200 mg/l tn(mg/l) 30 氨氮(以n计mg/l)
≤15 tp(mg/l) 4 磷酸盐(以p计mg/l) ≤0.5 水温(℃) 14～28 ph 6.5～9 脱水后污泥含水率 ≤80%
图1 污水处理系统工艺流程示意
该工程采用的主体工艺是三沟式氧化沟，见图1。由于生物除磷的需要，氧化沟前单独设置厌氧池。为了确保厌氧池达到严格的厌氧状态，又在厌氧池前增设回流污泥浓缩池。
回流污泥浓缩池停留时间约0.8 h。回流污泥进入池两侧进泥渠，经配泥孔进入池内。上清液与厌氧池的出水一起直接流入氧化沟配水井，并带走大量的硝酸盐。约50 %回流量的经重力浓缩的污泥通过排泥管，与来自沉砂池的原污水一起进入厌氧池。
厌氧池水力停留时间30 min，循环推流式，设置有水下搅拌器。
二期工程共采用4座三沟式氧化沟，每座设计规模6.25万m3/d，设计水深5.8 m。转刷安装于氧化沟工作桥下，电动调节堰门分设于氧化沟两侧边沟。
氧化沟各设备运行由时间控制按周期运行，每个周期分为6个阶段，见图2。
图2 三沟式氧化沟（硝化-反硝化）运行方式
a阶段。运行时间为1.5 h。污水进入潜水搅拌器全部运行、曝气转刷全部关闭的缺氧状态的ⅰ沟，完成反硝化作用。ⅰ沟内混合液一部分进入ⅱ沟，另一部分作为回流污泥排出。ⅱ沟内所有转刷和潜水搅拌器全部运行，进行硝化作用。好氧状态的ⅱ沟内混合液进入ⅲ沟。ⅲ沟处于沉淀和出水状态，沟内所有转刷和潜水搅拌器全部关闭，出水经电动调节堰门排出。
b阶段。运行时间为1.5 h。污水进入所有转刷和潜水搅拌器全部运行的好氧状态的ⅱ 沟。ⅰ沟内所有转刷和水下搅拌器也全部运行。ⅱ沟内混合液进入ⅲ沟和ⅰ沟。ⅲ沟处于沉淀和出水状态。
c阶段。运行时间为1 h。污水进入所有转刷和潜水搅拌器全部运行的好氧状态的ⅱ 沟，ⅱ沟内混合液一部分进入ⅲ沟，另一部分作为回流污泥排出。ⅰ沟内所有转刷和水下搅拌器全部关闭，处于预沉淀状态。剩余活性污泥从ⅰ沟排出。ⅲ沟处于沉淀和出水状态。
d，e，f阶段。运行状态分别与a，b，c阶段基本相同，只是将ⅰ沟与ⅲ沟互换。
2 调试过程
2.1 单元调试
2001年11月19日，调试小组开始了设备检查和空机调试的准备工作。12月3日，开始进行氧化沟设备检查及空机调试工作。12月4日，开始进行提升泵房的调试准备、调试前检查和空机运行试验。
2001年12月25日，开始向1?#氧化沟和2?#氧化沟注入一期工程的二沉池出水。注水过程中，发现氧化沟出水集水槽的伸缩缝漏水，注水暂停。12月28日，经施工单位整改，氧化沟出水槽漏水问题解决，氧化沟开始引入一期工程二沉池出水。然后，调试小组进行了氧化沟设备清水运行调试，并检查厌氧池设备。
2002年1月10日，二期工程浓缩池和厌氧池从氧化沟泵入一期工程二沉池出水，开始进行设备清水运行调试。
在上述设备检查和清水调试过程中，调试小组始终没有发现严重问题，但发现了许多小问题，已经分批提交给设计、监理、施工、安装和厂家。迄今为止，直接影响运行的问题已经全部整改，尚有一些遗留问题在整改中。
2002年1月15日，二期工程开始进入污水，进行带负荷污水调试和污泥培养的准备。
2002年1月21日，根据该厂两期工程的特点，将该厂一期工程的活性污泥，通过污泥脱水系统的浓缩池，溢流进入二期工程的进水系统，污泥培养正式开始。1月25日，两氧化沟的mlss分别达到了1.6 g/l和0.9 g/l，1月29日分别达到1.6 mg/l和1.1 mg/l 。2月28日，1?#氧化沟中沟和边沟mlss分别达到4.1 g/l和4.4 g/l，2?#氧化沟达到3 g/l和2.9 g/l，已经达到并超过设计要求，标志着该厂污泥培养阶段已经结束。氧化沟出水清澈。
2.2 系统调试
单元调试圆满完成后，污水处理厂系统投入较长时间的试运行，进行进一步的系统调试工作，以证实系统的处理性能，发现并及时纠正可能发生的不正常现象，优化运行参数，确保整个系统达到最佳的运行状态和处理效果。
系统调试将通过多次pdca循环，发现问题，解决问题，不断优化工艺参数，改进系统处理效果，直到系统完全达到设计要求(详见图3)。
图3 系统调试pdca循环
2002年3月9日，二期工程系统调试开始进行。由于单元调试工作进行得非常充分，故系统调试工作非常顺利，出水水质很快稳定达到设计要求。
2002年6月，系统调试工作顺利结束。
3 处理效果
3.1 进出水主要污染物
2002年3月开始，调试小组对深圳市罗芳污水处理厂二期工程的进出水水质和工艺参数进行了全面化验分析。
调试期间，二期工程两氧化沟出水的ss最大18 mg/l，最小5 mg/l，平均12 mg/l，大大低于设计要求的≤20 mg/l(见图4)。
调试期间，氧化沟出水bod最大10 mg/l，最小1～2 mg/l，平均5～6 mg/l，皆大大优于设计要求的≤20 mg/l(见图5)。
调试期间，氧化沟出水cod最大49～58 mg/l，最小11～12 mg/l，平均30 mg/l，大大低于设计要求的≤60 mg/l(见图6)。
图4 二期工程两沟进出水ss变化
图5 二期工程两沟进出水bod
图6 二期工程两沟进出水cod
调试期间，氧化沟出水ph在7.23～8.17范围内，满足设计要求的6.5～9。
综上所述，二期工程出水的主要污染物指标皆达到并大大优于设计要求。
3.2 进出水营养物质
二期工程出水氨氮设计要求≤15 mg/l，实际两沟出水氨氮最大仅5.34 mg/l，平均在 0.22～0.67 mg/l之间，大大优于设计要求(见图7)。
图7 二期工程两沟进出水氨氮
调试期间，出水总磷两沟平均在0.26～0.27 mg/l之间，小于0.5 mg/l(见图8)。
图8 二期工程两沟进出水总磷
3.3 氧化沟污泥指标
调试期间，二期工程氧化沟中沟的混合液悬浮固体浓度在1 752～5 448 mg/l之间，平均 3 456～3 478 mg/l，符合设计要求的3.4 g/l。
由于二期工程未设初沉池，故活性污泥中泥砂较多，有机物相对偏少，氧化沟中沟的混合液挥发性悬浮固体浓度偏低，仅占mlss的43%。
调试期间，二期工程氧化沟中沟的污泥容积指数为78～96 ml/g，在100 ml/g以下，说明污泥沉降性能良好。2?#氧化沟边沟的svi为95.96 ml/g，污泥沉降性能不如中沟。
3.4 污泥脱水效果
深圳市罗芳污水处理厂二期工程在原一期工程的脱水间里新增加了3台离心浓缩脱水机，扩大了污泥脱水能力。
二期工程的剩余污泥直接在离心机中浓缩脱水，一期工程污泥脱水则需要经过带式压滤浓缩机浓缩，然后再经带式压滤脱水机脱水。二者相比，二期工程的工作流程较短，操作更简便。
调试期间，二期工程离心机脱水后污泥含水率平均在69%～71%之间，大大优于设计要求的80%。与一期工程脱水后污泥的含水率平均82%相比，二期工程的脱水效果显著提高。
3.5 生产运行情况
根据深圳市罗芳污水处理厂编制的《深圳市污水处理厂生产运行情况报表》，自2002 年3月进入试运行系统调试以来的生产运行情况见表2。
表2 二期工程2002年生产运行情况 月份 污水量(万m3) 进水量
(万m3/d) 单位电耗
(kw·h/m3) 干泥(t) 单位产泥量
(t/万m3) 一期 二期 一,二期 二期折算 3 241.9 214.1 7.14 0.23 194.93 91.52 0.43 4 258.0 225.0 7.50 0.22 218.57 101.82 0.45 5 276.0 289.3 9.33 0.22 258.82 132.45 0.46 6 247.0 280.7 9.36 0.24 518.00 275.54 0.98 平均 255.7 252.3 8.33 0.23 297.58 150.33 0.58
由表2可见，2002年3～6月期间，二期工程进水量在7.14～9.36万m3/d之间，平均8.33万m3/d，仅占设计进水量12.5万m3/d的67%，仍然不足。
由表2可见，二期工程单位电耗在0.22～0.24 kw·h/m3之间，平均0.23 kw·h/m3 ，这在国内外污水处理厂中无疑处于先进水平。
由表2可见，二期工程单位产泥量在0.43～0.98 t干泥/万m3污水之间，平均0. 58 t干泥/万m3污水，这在国内外同类污水处理厂中也相对偏低。
4 氧化沟流场和溶解氧场
4.1 氧化沟流场
2002年3～4月，调试小组进行了氧化沟流场测定，共布置了28个测量点，每点测量 7个不同深度的流速，流速测量点位置见图9，流速测量结果见表3和表4。
图9 流场测定中流速测量点位置
由于两个边沟的工况完全一样，所以流场必然完全一样，故只须测量其中一个边沟的流场即可。无论是边沟还是中沟，其内部工况是中心对称的，所以其流场必然也是中心对称的，故只须测量其一半流场即可。为了测量方便，测量点布置在工作桥附近。
由表3和表4可见，除边沟断面1的水深5 m
表3 中 沟 流 速 水深 1 m 2 m 3 m 4 m 5 m 5.5 m 5.8 m 断面1 0.68 0.67 0.62 0.70 0.72 0.75 0.71 断面2 0.42 0.39 0.42 0.54 0.54 0.62 0.42 断面3 0.58 0.59 0.56 0.56 0.58 0.49 0.48 断面4 0.64 0.32 0.48 0.46 0.34 0.39 0.38 断面5 0.49 0.50 0.60 0.49 0.47 0.49 0.47 断面6 0.54 0.52 0.50 0.51 0.50 0.46 0.47 断面7 0.50 0.50 0.51 0.51 0.52 0.49 0.48 断面8 0.52 0.53 0.50 0.50 0.51 0.49 0.49 断面9 0.68 0.54 0.54 0.62 0.54 0.52 0.50 断面10 0.63 0.52 0.53 0.53 0.51 0.57 0.52 断面11 0.61 0.59 0.58 0.56 0.56 0.52 0.50 断面12 0.64 0.54 0.49 0.46 0.44 0.39 0.38 断面13 0.68 0.67 0.62 0.70 0.72 0.75 0.77 断面14 0.73 0.71 0.71 0.69 0.70 0.78 0.70 注：表中数据单位为m/s。
表4 边 沟 流 速 水深 1 m 2 m 3 m 4 m 5 m 5.5 m 5.8 m 断面 1 0.32 0.45 0.35 0.33 0.28 0.25 0.26 断面 2 0.32 0.48 0.42 0.35 0.38 0.33 0.36 断面 3 0.33 0.37 0.44 0.69 0.62 0.50 0.52 断面 4 0.36 0.43 0.65 0.60 0.60 0.49 0.41 断面 5 0.42 0.39 0.42 0.54 0.54 0.62 0.57 断面 6 0.45 0.45 0.46 0.44 0.43 0.41 0.35 断面 7 0.63 0.45 0.42 0.48 0.46 0.42 0.44 断面 8 0.53 0.45 0.45 0.42 0.43 0.42 0.44 断面 9 0.51 0.49 0.46 0.47 0.45 0.44 0.40 断面 10 0.50 0.38 0.49 0.45 0.41 0.43 0.40 断面 11 0.28 0.23 0.13 0.15 0.10 0.11 0.15 断面 12 0.62 0.58 0.47 0.44 0.43 0.42 0.40 断面 13 0.42 0.38 0.42 0.38 0.38 0.35 0.33 断面 14 0.45 0.46 0.45 0.43 0.41 0.35 0.37 注：表中数据单位为m/s。
以下和边沟断面11外，所有的实测流速皆大于0.3 m/s，满足设计要求。
但是，边沟断面1和边沟断面11的流速具有特殊性。由图9可见，两处皆位于氧化沟水流转弯以后的回流区，故纵向流速较小。但是，由于测量结果未能反映作为回流区应该具有的侧向流速和竖向流速，所以两处的实际流速应该更大，而且回流区紊动强烈，所以两处皆不可能出现活性污泥沉积的不良现象。
综上所述，氧化沟流场基本良好，任何位置皆不会出现活性污泥沉积。
4.2 氧化沟溶解氧场
2002年3月，调试小组进行了氧化沟溶解氧场测定。共布置了10个测量点，溶解氧测量点位置见图10。溶解氧测量结果见图11和图12。
图10 溶解氧测量点位置
图11 2002年3月边沟溶解氧测量结果（缺氧）
图12 2002年3月中沟溶解氧测量结果（好氧）
由于受到溶解氧探头电缆长度的限制，每点只能测量水下1.5 m深度处的溶解氧，但是，氧化沟混合充分，该处的溶解氧基本上可以代表整个断面的情况。
由图11可见，在转刷不开、水下推进器全开的条件下，氧化沟边沟处于缺氧状态，此时平均溶解氧在0.1～0.9 mg/l范围内，全部数据平均为0.36 mg/l，满足工艺要求。
显然，由于氧化沟刚从好氧阶段进入缺氧阶段 时溶解氧会高一些，然后逐渐降低，所以实测的边沟溶解氧数据有一定范围是合理的。
由图12可见，在转刷和水下推进器全开的条件下，氧化沟中沟处于好氧状态，此时平均溶解氧在4.12～7.37 mg/l范围内，全部数据平均为5.22 mg/l，满足工艺要求。
同样由于氧化沟刚从缺氧阶段进入好氧阶段时溶解氧会低一些，然后逐渐提高，所以实测的中沟溶解氧数据有一定范围，也是合理的。
值得注意的是，一般认为氧化沟的溶解氧只能达到3 mg/l左右的水平，而罗芳污水处理厂氧化沟好氧状态的中沟2002年3月17日测点2实测的溶解氧最高达到7.54 mg/l，当日中沟各测点平均溶解氧高达7.37 mg/l，大大高于文献所载的其它氧化沟，这应该是该厂处理效果优异的原因之一。这一现象说明该厂的设计优秀，曝气、搅拌设备良好，而且管理水平高。当然，工艺并不要求如此高的溶解氧，在实际运行中可以适当减少所开曝气转刷的数量，以减少能耗。
5 结语
