桩基施工总结范文1
关键词：高桩码头；水上灌注桩；钢平台；筑岛；斜岩；溶洞；堵漏
Abstract: nanning city center cattle bay port area of hydraulic engineering section and ground-launched engineering I bid lots # 3-5 # berths for full plate beam of piled wharf, for 1000 t * multi-purpose garage, berth length of 285 m. This paper introduces the pile of piled wharf construction scheme, near the pile foundation of technology and construction process appear all sorts of measures to resolve the problem, for the other similar project construction mention arch reference.
Keywords: high pile wharf, Water filling pile; Steel platform; Build island; Plagioclase; Cave; plugging
中图分类号：TU74文献标识码：A 文章编号：
1 工程概况
1.1 工程地理位置
南宁港中心城港区牛湾作业区一期工程水工及陆域工程Ⅰ标段位于广西南宁市邕宁区蒲庙镇邕江Ⅰ级阶地，鸡笼山和马鞍山之间，蒲庙镇下游12.5km 的邕江南岸，已建成银泉码头的东侧，距南宁市约30km。
1.2 工程规模及结构形式
码头前沿顶高程74.0m，前沿底高程54.32m，码头宽度均为25m。结构型式为满堂高桩梁板式码头，接岸结构为挡土墙。单个泊位岸线长度为95m，每个泊位分成两个结构段，每个泊位由11个排架构成，排架间距为10m。每个排架由4根φ1300mm的嵌岩灌注桩（直桩）、横梁及下部两层系靠船横梁组成。上层由现浇钢筋砼横梁、预制轨道梁、纵（边）梁、迭合面板及磨耗层组成。码头标段断面图见图一。
码头排架共33个，每个排架包括四根灌注桩即A、B、C、D轴灌注桩，灌注桩共132根。A、B灌注桩顶标高为+62.25m，C、D灌注桩顶标高为+70.45m，设计图纸要求灌注桩底标高以满足进入微风化岩（较完整灰岩）6.5m为准。
1.3 工程地质条件
本工程地质条件复杂，根据钻探揭露，场地自上而下揭露的第四系地层为全新统种植土，淤泥、卵石、混砂粉质粘土，粉质粘土、碎石、红粘土、微风化灰岩。桩端持力层为微风化岩层, 灌注桩嵌岩深度不小于 6.5m。由于场地浅层岩溶较发育，桩基冲孔过程中频繁遭遇斜岩、孤石带、溶洞等情况，灌注桩施工难度大。
1.4 工程水文条件
码头平台位于邕江河岸上，在邕江正常蓄水和枯水期期间，码头施工为半陆半水，码头前半幅位于水上，码头后半幅位于陆地岸坡上，灌注桩桩基分为陆上灌注桩和水上灌注桩施工。邕江河床覆盖层较薄，地势陡缓程度相差很大。
2 水上灌注桩施工方案
水上灌注桩施工最大的问题也是首当其冲的问题是灌注桩桩机的作业平台。根据本工程的地质条件、水文条件，结合实测的水下岸坡断面图，本工程水上灌注桩施工采用了两种施工方案：针对3#泊位及4#泊位第一结构段水下岸坡非常平缓、覆盖层较厚的特点，采用筑岛形成桩基作业平台的施工方案；针对4#泊位第二结构段段及5#泊位水下岸坡陡峭、覆盖层较薄的特点，采用搭设水上钢平台形成灌注桩桩基作业平台的施工方案。
2.1筑岛
前沿线向外约3m位置搭设一排Φ529mm钢管桩作为挡土桩，内侧打设锚碇钢管桩，利用钢拉杆将挡土钢管桩和锚碇钢管桩连接成一体后回填土方筑岛形成陆域，回填标高为+64.0m，灌注桩桩机在形成的陆域上进行冲孔作业。筑岛施工方案见下图二。
2.2 水上钢平台
利用钢管、槽钢、工字钢及钢板等型材搭设灌注桩水上钢平台，首先采用方驳吊机吊45KW振动锤打设Φ529mm钢管桩,钢管桩间采用[20型钢连接成一体，钢管桩顶部依次安放I36a主梁、I32a次梁，最后满铺8mm厚钢板形成工作台面。桩机在钢平台上进行冲孔作业。
2.3 施工工艺流程
筑岛法灌注桩施工工艺流程：
施工准备筑岛放线定位埋设钢护筒桩基对桩位冲击成孔一次清渣成孔检收定位标高吊装钢筋笼安装导管二次清渣浇灌混凝土终灌后拆除导管清理场地
水上钢平台法灌注桩施工工艺流程：
施工准备搭设水上钢平台放线定位安装定位架安放钢护筒桩基对桩位冲击成孔清渣成孔检收定位标高吊装钢筋笼安装导管浇灌混凝土终灌后拆除导管
2.4 主要工序施工工艺
⑴ 冲孔
采用冲击钻冲击成孔，原理为利用冲锤的势能转化为冲击能力将岩石冲碎并通过泥浆循环或捞渣筒将石渣清除。桩锤直径应等于设计桩径，桩锤重量分为5t、6t、8t、10t等不同级别，本工程中采用采用5t桩锤。
⑵ 清渣
本工程中清渣分别采用了三种工艺，即泥浆正循环清渣、气举反循环清渣和捞渣筒清渣。
⑶ 钢筋笼吊装
钢筋笼吊装采用25t汽车吊主副钩起吊的工艺，钢筋笼长度为12m-18m时，采用主钩一点吊、副钩两点吊的工艺。
⑷ 水下砼浇筑
采用导管法浇筑。导管直径为Φ280mm/Φ300mm，导管连接采用法兰连接或丝扣连接。
3 施工中常见问题的解决措施
本工程灌注桩施工中，出现频率最高的也是最棘手的难题主要为斜岩处理、溶洞处理和堵漏三大问题。
3.1 斜岩处理
灌注桩穿透覆盖层后开始入岩时，频繁遭遇斜岩，桩位范围内岩面标高高差大，桩锤冲击时出现偏锤和倒锤的现象，灌注桩随之出现偏空、斜孔的缺陷。在遇到这种情况后，先向护筒内回填块石，回填高度高于倾斜岩面约3m，之后冲击成孔，再回填块石，再冲孔，反复进行直至消除斜孔。斜岩处理原理见图五。
3.2 溶洞处理
本工程中，溶洞以小型溶洞居多，很少出现大型溶洞，而且溶洞内充满软塑状粉质粘土，在冲孔过程中出现偏锤、卡锤、掉锤的情况。，为此，采取以下措施：首先查看地质资料，提前预见溶洞位置、标高，降到高达溶洞位置时，采用低锤密集冲孔，遇到溶洞后，回填块石后再冲孔，消除掉锤、偏锤情况，同时桩锤将块石排挤到孔壁内形成稳定的孔壁。
3.3 堵漏
水上钢平台上安放钢护筒后，由于钢护筒底部岩面标高偏差较大，导致护筒底部与河床之间出现缝隙甚至漏洞，在浇筑砼时发生渗漏情况，更为严重的会造成砼面不能浇筑至设计标高。本工程中，先后采取了三种措施，第一种措施为护筒跟进法，即桩锤接触河床后进行盲打，形成的孔口直径大于护筒直径，护筒跟进后嵌岩；第二种措施为水下封堵法，在浇筑水下砼之前，由潜水员使用砂袋、模板、钢板、抱箍等方法进行封堵；上述两种措施在浇筑砼时仍发生砼渗漏流失的情况，则采用第三种措施，即缓缓浇注法，砼浇筑到护筒底的位置后，放慢砼的浇筑速度，同时减少导管埋深，利用时间长砼流动性差的特点将砼缓缓浇筑上来。
4 结语
冲孔灌注桩是本工程中施工难度最大、技术水平最高、质量最难保证、施工工期最长的分项工程。本工程灌注桩施工前，制定了技术可行、质量可靠的施工方案，施工过程中并采取了行之有效的施工工艺，对于出现的各种难题，采取了有针对性的技术措施，为灌注桩的顺利进行提供了保证，本工程灌注桩施工的质量、进度均满足有关要求。
参考文献：《高桩码头设计与施工规范》（JTS167-1-2010）；
《港口工程灌注桩设计与施工规范》（JTJ248-2001）；
《港口工程桩基规范》（JTJ254-98）
桩基施工总结范文2
关键词：钢板桩SMW工法桩成本
中图分类号：TV551.4文献标识码： A 文章编号：
一、工程实例
天津地铁某深基坑结构尺寸为：18.2×9.5m，基础最大埋深5.1m。原设计围护结构采用66根SMW工法，桩径650mm，桩长11m，内插33根10m长HM500×300型钢；综合各方面因素，变更设计采用80根拉森Ⅳ型钢板桩作为围护结构，钢板桩单根长度12m,宽度40cm。钢板桩插打尺寸为结构尺寸外放0.5m，即18.7×10m。围檩采用双拼350型钢，钢支撑采用Φ609钢管，壁厚16mm。具体布置形式见下图：
钢板桩支护平面图
钢板桩支护立面图
二、工序分析
1、SMW工法桩工艺流程如下:
2、钢板桩施工工艺流程图如下：
对比可以看出钢板桩比工法桩在施工工序上要简单，主要体现在：
（1）、工法桩搅拌机进场后需进行拼装、架设、用电连接、与灰浆搅拌机及灰浆输送泵连接等配套工作，从进场至开始钻进需要2天准备期；而钢板桩打桩机进场后可以立即进行钢板桩的插打，无需相关的配套工作。
（2）、工法桩搅拌机搅拌成桩后需退出工作面，利用吊车进行型钢的插入，平均1天能完成18～24根；钢板桩只需打桩机依次进行钢板桩的插入，无工序衔接，平均1个台班能插入40～50根桩。
（3）、工法桩桩机机身较高，在施工场地狭小、上部空间不够等情况下无法施工；而钢板桩打桩机机身较小（220挖机大小），对场地的要求较低。
三、成本分析
之所以将工法桩变更为钢板桩施工，除了基坑开挖深度不大、钢板桩施工工序简单、施工速度快外，最主要是钢板桩较之SMW工法桩具有良好的经济性。
SMW工法桩
（1）、进出场费：工程量越小，进出场费所占总费用比例越高，取2万元，包含桩机组装、调试等工序。
（2）、机械台班费用：三轴搅拌机施工66根工法桩（241m3）需要3-4天，累计12个台班，其中25吨汽车吊、灰浆搅拌机及灰浆输送泵配合。查天津市建筑工程预算基价2008定额，台班费三轴搅拌机4647元，25吨汽车吊1340元，灰浆搅拌机及灰浆输送泵195元。
需用4647*12+1340*12+195*12=74184元
（3）、材料费
水泥用量按20%掺入，需用0.36*241m3*400元/吨=34704元
型钢租赁费用：42.588吨*8元/吨/天*40天=13628元
型钢打拔费用：1500元/吨*42.588吨=63882元
由于施工周期短，人工费对总费用影响很小，不予考虑。
总费用：20.640万元。
拉森IV型钢板桩
（1）、进出场费：主要包括钢板桩及打桩机的进出场，由于打桩机较三轴搅拌机小很多，实际进出场费8000元。
（2）、机械台班费用：打桩机插打80根钢板桩需要2天，晚上不施工，累计3个台班。费用计在钢板桩打拔费用当中。
（3）、材料费
钢板桩租赁费用：80根*10元/天/根*40=32000元
钢板桩打拔费用： 80根*500元/根=40000元
由于施工周期短，人工费对总费用影响很小，不予考虑。
总费用：8万元。
四、结论
1、钢板桩比工法桩在施工成本上要低50%以上，体现了钢板桩显著的经济性。
2、钢板桩施工工序简单，在基坑深度在5m以内时，可优先考虑钢板桩做为围护结构。
参考文献：
[1] 汪泳. SMW工法桩在基坑围护中的应用[J]. 建设监理, 2010,(02) .
[2] 刘金培. SMW工法在基坑围护中的应用[J]. 河北交通科技, 2009,(02) .
[3] 陈锦麟. SMW工法基坑围护技术[J]. 能源与环境, 2010,(06) .
[4] 姜成哲. 钢板桩在基坑支护工程中的应用[J]. 梅山科技, 2009,(03) .
桩基施工总结范文3
关键词：桩基础；优化设计；持力层
Abstract: the construction of pile foundation construction of the part is the key part, its construction period and cost are in the project total time limit and total cost to occupy a large proportion. Therefore, pile foundation optimization design is very necessary. Usually, the optimization design of pile foundation of the main contents include the type of pile, the determination to determine bearing into depth, sure length-diameter ratio, determine the center distance, etc.
Keywords: pile foundation; Optimization design; three
中图分类号：S611文献标识码：A 文章编号：
引言
随着经济水平的不断提升和用地面积的日益紧缩，高层建筑越来越多。而高层建筑具有较大的上部结构荷载，对桩基础的要求相对较高。在实际的施工中，由于地下土层的复杂性等不确定性因素的影响，桩基础设计、施工往往过于保守，增加了工程造价。因此，综合分析工程各方面情况，优化建筑桩基础设计具有重要的意义。
1桩基础优化设计的主要内容
1.1确定桩的类型
选择桩型时，需要综合分析施工环境、地质、建筑特征、机械等因素，结合工程项目的工期、成本，进行科学的技术分析，确定经济、合理的桩型与施工方法。选择桩型时，应当遵循以下原则。首先，因荷载制宜。单桩承载力控制的重要影响因素就是上部结构造成的荷载大小。其次，因土层制宜。工程项目所在地的土层条件、桩端吃力深度以及地下水位状况等影响着桩基结构承载力。第三，因机械制宜。桩基础优化应当尽量利用现有的机械设备。第四，因环境制宜。应当充分考虑周围环境对设桩的影响，和设桩对周围环境的影响。如果采用打入式灌注桩与打入式预制桩的方法，就容易产生油污、噪音、泥水等，对施工附近的环境造成。最后，因工期制宜。如果工期较短，就应当采取打入式预制桩的方法。打入式预制桩施工作业面较多，因而施工速度相对较快。
1.2确定持力层进入深度
不同土质情况下，桩端进入持力层的最佳深度具有一定的差异。桩基础只有在最佳的深度，才能充分发挥承载力。随着入土深度的增加，侧摩擦阻力与桩端阻力都将随之增加。如果超过一定的进入深度，侧摩擦力与桩端阻力就将保持不变。通常，砂性土层桩端最佳进入深度为4~8d；硬粘性土层桩端最佳进入深度为8d。如果持力层太薄，那么桩端不宜进入过深，应当为1~3d；如果持力层大于5米，那么进入深度应当是4~6d。在实际工程中，持力层会有较大的起伏，局部持力层太薄或是局部持力层太厚。所以，要合理确定桩端进入持力层的深度，就必须进行准确的勘测。桩端进入持力层的深度应当根据桩身结构强度、沉桩机械能力、土壤类别、持力层埋藏深度等进行综合判断。桩端进入持力层的深度应当能够保证获得良好的经济效果和桩承载力。
1.3确定长径比
端承摩擦桩与摩擦桩通过桩侧摩擦阻力将桩身轴向压力向四周分布或向下分布，随着深度的不断增加，轴向压力逐渐减小。端承摩擦桩与摩擦桩不适合采用粗短桩，如果桩身材料强度大于桩端持力层强度，就应当采用扩底灌注桩。以桩身不出现压屈失稳为基础，结合施工具体条件，确定桩的长径比。如果桩侧土是超软土、可液化土，就不用考虑此类问题。不过一般桩侧土中的桩，均具有很高的压屈临界荷载值，显著大于土体强度的极限承载力。所以确定最大径比时，必须充分考虑施工因素和桩身稳定因素。
1.4确定中心距
确定群桩基础桩的中心距，应当充分考虑以下几个方面的内容。首先，挤土效应。沉管灌注桩在成桩时，桩距如果过小，就容易引发桩间土体隆起，产生较大的侧向挤压力，导致断桩或颈缩。预制桩在饱和土中成桩时，如果超静水孔压过大，就容易引发土体侧移或龙骑，过小的桩中心距，会产生水平推力或上拔力，导致桩体倾斜或被抬起，从而降低桩端阻力，严重时还会折断或拉断桩身。如果预制桩的桩距过小，并且接头焊接质量不高，沉桩挤土效应就会导致接头脱离或拉断。砂土或粉土中的排土桩，如果桩距过小，挤土效应就将逐步增大沉桩阻力，使得桩身难以沉到工程设计的标准深度，地面上的桩高低不等。其次，群桩效应。综合考虑经济效果与承载力，确定群桩的桩距。第三，承台分担荷载。绝大部分建筑物的桩基是低桩承台，如果基地不是湿陷性、可液化或欠固结土层，低桩承台均可以承担一部分的荷载。确定布桩桩距时，需要充分考虑承台荷载分担的作用。
2某工程桩基础优化实例
2.1工程与地质概况
烟台融科苹果嘉园17#楼，位于烟台牟平区北部。总建筑面积为2.3万平方米；A塔地上34层，地下一层，总高98.60米，B塔地上24层，地下一层，总高69.50米，AB塔均为剪力墙结构。在30米深度范围内，场区可以划分成九个工程地质层，由深到浅依次为微风化花岗片麻岩、中风化花岗片麻岩、强风化花岗片麻岩、全风化花岗片麻岩、残积土、粉质粘土、淤泥质粉质粘土、粉质粘土、杂填土。
2.2桩基础优化
首先，选择桩型。根据场区地质情况，采用钻孔灌注桩基础，不但能够确保抗浮稳定性，还能够解决主楼荷载过大的问题。施工时，采用孔底注浆的方法，提高桩的稳定性与承载力，降低桩基沉降。其次，选择持力层与基层类型。综合分析地基土的力学指标，选用钻孔注浆基础，持力层为第7层强风化花岗片麻岩。桩端进入持力层的深度大于一米。第三，桩基沉降验算。该工程的建筑体型非常规则，所以按照分层总和法验算桩基沉降量。主楼沉降量为40mm，裙房沉降量为25mm。最后，主楼和裙房沉降差异处理。因为主楼和裙房之间没有设置沉降缝，所以主楼和裙楼之间具有较大的上部结构荷载差异。又由于主楼和裙房的桩端持力层不同，沉降差进一步扩大，容易导致上部主体结构产生裂缝。所以，控制沉降差是该项工程桩基础优化设计的重点。综合分析施工场地、施工条件、施工标准等各种因素后，确定应当采取以下措施控制沉降差：将沉降后浇带设置在主楼和裙楼之间；加大基础刚度和强度，科学布置抗震墙，加大上部结构刚度；施工时，先进性主楼部分施工，再进行裙房部分施工。
3结语
综上所述，建筑桩基础设计、施工是建筑工程的关键环节。为了提高桩基础设计质量，就应当合理确定桩的类型、确定长径比、确定中心距等。
参考文献：
[1]余宏.浅谈高层建筑地基基础和桩基础土建施工技术[J].科技风,2011(22).
桩基施工总结范文4
论文关键词：预制桩,静压桩法,事故处理
吉林市某工程多层商业楼，6层，一层车库为半地下结构，框架剪力墙结构，基础根据地勘资料设计采用钢筋混凝土预制桩，直径为350mm，桩长10m，打桩时用送桩器送下1.5m，开槽深度为2米，打桩用柴油打桩机从西向东施打，设计采用的单桩承载力设计值为800kN。开槽后发现桩体倾斜，对209根桩全部用低应变法检测桩的完整性。检测结果表明完整性较好的Ⅰ、Ⅱ类桩占总桩数的48.4%，Ⅲ、Ⅳ类桩占总桩数的51.6%.
1工程地质条件
该工程的场地地层自上而下依次为杂填土厚度0.8~1.8m;淤泥质土厚5.2~6.5m;粉质粘土3.2~4.5m；卵石层5.2~6.8m;设计采用卵石层为持力层。
2桩基事故处理方案
2.1桩基事故处理分析
根据Ⅲ、Ⅳ类桩的低应变波形，可以判定是接桩部位断桩。究其原因，主要是因桩间距过小，接桩焊接质量差，打桩的挤土效应使土体上涌0.8m，产生向上的拔力，使桩接头部位拉断，打桩锤数过多造成接头部位焊接开裂。另外开挖基坑时，软土产生滑移，引起桩基倾斜，接头断裂尽一步发展。
2.2方案制定原则
桩基处理后，确保建筑物的承载力及沉降满足设计要求，并有可靠的检测手段；Ⅰ、Ⅱ类桩完全发挥作用，Ⅲ、Ⅳ类桩发挥部分作用。结合现场条件，结合考虑安全、经济及工期，确定最佳可实施方案。
2.3桩基事故处理方案
首先应用静压桩机对Ⅲ、Ⅳ类桩进行复压，并测试每根Ⅲ、Ⅳ类桩的竖向残余承载和沉降。根据方案制定原则对Ⅲ、Ⅳ类桩复压结果进行补桩设计，以满足竖向承载力、水平承载力和沉降要求。补桩桩型原则上与原桩型一致，在施工工艺上加以改进，采用施工质量易保证的静压预制桩，补桩直径应为350mm。
3补桩设计与施工
3.1复压及测试
用静压桩机对107根Ⅲ、Ⅳ类桩进行了复压，并测试了各桩的反力和沉降。
3.2补桩设计
3.2.1计算标准的确定Ⅰ、Ⅱ类桩竖向承载力取800kN。根据工程经验，采用静压桩机复压能使预制桩接头断缝密合，Ⅲ、Ⅳ类桩的竖向承载力全部或部分恢复。参考有关规范的规定，Ⅲ、Ⅳ类桩复压后的竖向承载力以静压沉降量为依据，按实际沉降分区确定竖向承载力为700kN。补桩的承载力确定为700kN。
3.2.1补桩计算及结果
本项目为独立柱基础，总桩数209根，Ⅲ、Ⅳ类桩108根，根据复压结果及承载力取值标准,总竖向承载力为15640.0kN,上部结构总竖向承载设计值为161683.0kN,应补直径350桩8根。根据现场情况综合考虑共补桩12根。
3.2.2沉降计算
桩基最终沉降量按计算手册采用等效作用分层法,经计算建筑物的最终沉降量为24.3mm,满足沉降量不超过30.0mm的要求。
3.2.4补桩施工
根据设计补桩要求进行了补桩，采用静压桩法施工，经检查桩长，桩数及桩位均符合要求。
4结论
（1）本文处理的桩基事故为接桩部位断桩，其主要原因是桩距过小，焊缝质量差，打桩锤击数过多和打桩挤土效应产生了较大的拔力。
（2）采用静压桩机复压技术可以使Ⅲ、Ⅳ类预制桩竖向承载力全部或部分恢复，可以节约大量桩基事故处理用缩短工期。
桩基施工总结范文5
关键词：水泥搅拌桩法加固原理施工控制质量检验方法
中图分类号：U469.6+5 文献标识码： A
1 水泥搅拌桩法加固软土地基作用原理
水泥搅拌桩法是用压缩空气将水泥浆、水泥粉等固化剂喷入软土地基中采用搅拌机械将软土和固化剂强制搅拌使其产生一系列的物理化学反应而形成一定强度的桩体与桩间软土一起形成复合地基以起到提高地基承载力增强路基稳定性与减少地基沉降的作用[1]。
基于水泥加固土的物理化学反应过程,可通过专用机械设备将固化剂灌入需处理的软土地层内,并在灌注过程中上下搅拌均匀,是水泥与土发生水结和水化反应, 生成水泥水化物并形成凝胶体, 将土颗粒或小土团凝结在一起形成一种稳定的结构整体,这就是水泥的骨架作用。同时水泥在水化过程中生成的钙离子与土颗粒表面的纳离子进行离子交换作用,生成稳定的钙离子, 从而进一步提高土体的强度, 达到提高其复合地基承载力的目的。
2 水泥搅拌桩法的适用范围
水泥搅拌桩法适用于处理正常固结的淤泥与淤泥质土、粉土、饱和黄土、素填土、粘性土以及无流动地下水的饱和松散砂土等地基 。当地基土的天然含水量小于30%（黄土含水量小于25%）、大于70%或地下水的pH值小于4、塑性指数大于25、有机质含量高、地下水具有腐蚀性等情况应慎重选用，必须通过现场试验确定其适用性[2]。
3 水泥搅拌桩法施工
3.1一般施工工艺流程
(1)清理整平施工场地，铺筑垫层，进行桩位放样、钻孔定位。
(2)下钻至设计深度。
(3)上提喷浆、搅拌，提升至地面以下1m时，宜用慢速（小于0.8m/分），提升至地表0.5m时，停止喷浆，搅拌数秒以保证桩头均匀密实。
(4)全桩复搅。
(5)成桩结束，施工下一根桩。
3.2施工控制[3][4]
水泥搅拌桩施工的关键是水泥用量的选择和控制。一般在水泥搅拌桩施工前应进行成桩试验，试验根数一般应不少于5根，通过成桩试验确定各项施工参数：钻进速度、提升速度、搅拌速度、搅拌编数、喷浆压力以及单位时间水泥掺加量等，并可以检验以及优化水泥配合比、水灰比等参数，最终形成试桩总结便于后续批量施工。
(1)水泥搅拌桩施工之前，需用清水冲洗整个管道井并检查管道中有无塞堵现象，待水排尽后才可以进行开钻施工。为保证水泥搅拌桩桩体垂直度满足规范要求,在主机上悬挂一吊锤, 通过控制吊锤与钻杆上、下、左、右距离相等来进行控制。
(2)为了确保桩体每米掺合量以及水泥浆用量达到设计要求, 每台机械均应配备电脑记录仪。同时现场应配备水泥浆比重测定仪,以备监理工程师和项目经理部质检员随时抽查检验水泥浆水灰比是否满足设计要求。
(3)水泥搅拌桩常采用“二喷四搅”工艺。第一次下钻时为避免堵管可带浆下钻, 喷浆量应小于总量的1/2,严禁带水下钻。第一次下钻和提钻时一律采用低挡操作, 复搅时可提高一个挡位。每根桩的正常成桩时间应不少于40min ,喷浆压力不小于0.4Mpa。
(4)为保证搅拌桩的质量，施工中应严格控制钻机提升速度、搅拌旋转速度，并尽可能采用全桩复搅。常用的效果较好的水泥搅拌法施工工艺包括“二喷二搅”、“二喷四搅”等工法。
(5)搅拌桩施工时，桩端一般要求进入持力层0.5m以上，判断是否进入持力层可以根据前期试桩试验确定的搅拌桩钻进速度和电流表读数等参数进行判断。
(6)搅拌桩施工过程中采用“叶缘喷浆”的搅拌头。这种搅拌头的喷浆口位于搅拌叶片的最外缘, 当浆液离开叶片向桩体中心环状空间运移时 ,随着叶片的转动和切削,浆液能较均匀地散布在桩体的土中。长期使用证明, “叶缘喷浆”搅拌头能较好地解决喷浆中的不均匀问题。
(7)施工时应严格控制喷浆时间和停浆时间。每根桩开钻后应连续作业, 不得中断喷浆。严禁在尚未喷浆的情况下进行钻杆提升作业。储浆罐内的储浆应 不小于一根桩的用量加 50 kg。若储浆量小于上述重复时,不得进行下一根桩的施工。
(8)施工中发现喷浆量不足, 应按监理工程师要求整桩复搅, 复喷的喷浆量不小于设计用量。如遇停电、机械故障原因 ,喷浆中断时应及时记录中断深度。在12h内采取补喷处理措施 ,并将补喷情况填报于施工记录内。补喷重叠段应大于100cm, 超过12h应采取补桩措施。
4 水泥搅拌桩质量检验[5][6]
水泥搅拌桩的质量检验应贯穿整个施工过程。在施工过程中可通过随时检查施工记录和机械计量记录，通过标准的施工工艺或者是试桩总结对每根桩进行质量评定，并及时处理各类质量问题。可采用下列几种方法对水泥搅拌桩进行质量检验：
(1)施工现场常规检查主要包括：桩径、桩距、桩长、水泥掺入量、搅拌转数、提升速度、复搅次数、停浆处理方法等。采用现场开挖和施工记录检查，频率为总桩数的5%，且单点工程不少于3个点。
(2)成桩均匀性检查：成桩3d后，用轻便动力触探检查每米桩身的均匀性；成桩7d后，采用浅部开挖桩头深度宜超过停浆面以下0.5m，检查搅拌桩是否均匀、水泥土密实度、桩径等是否达到设计要求。
(3)桩体强度检查：成桩28d后随机钻探取芯，取芯位置为沿着桩径2/5轴线垂直钻进钻孔直径宜采用108mm，取芯后应用同等强度水泥砂浆回灌密实钻孔检查频率为桩总数的0.5%，且每项单点工程数不应少于3个点，无侧限抗压强度值不应小于设计要求。
(4)承载力检查：成桩28d后采用静载试验随机测定单桩承载力和复合地基承载力检查频率为桩总数的0.5%-1.0%，重要工程取高值，且每项单点工程不应少于3个点，复合地基承载力不小于设计要求值。
5 结论
大量工程实践证明，水泥搅拌桩法具有成桩速度快、工期短、对环境污染小、施工进度容易控制且施工技术成熟，是软土地基处理中使用较为普遍。文中在简要介绍水泥搅拌桩法加固软土地基作用原理和适用范围的基础上，进一步分析了水泥搅拌桩法施工工艺流程和施工控制要素，最后对水泥搅拌桩的质量检验进行论述。随着工程实践的不断深入，对水泥搅拌桩法在软土地基加固处理中的效果将逐渐提高。
参考文献：
[1] 龚晓南．高等级公路地基处理设计指南[M]．北京：人民交通出版社2005
[2] JGJ79-2002,建筑地基处理技术规范[S]．
[3] 刘先林，李晓锋，韦宇辉. 高速公路软基水泥搅拌桩处理关键技术探讨[J].西部交通科技，2013，（6）：19-23.
[4] 翟步凯，翟泽冰. 水泥搅拌桩在软土路基处理中的应用[J]. 山西建筑，2009，（10）：279-280.
桩基施工总结范文6
关键词：岩溶地质；桩基础选型；预应力管桩；试桩；触岩
一、概况
1、项目简介
本项目场地位于深圳市坪山新区，为一100米的高层住宅项目，结构体系为现浇钢筋混凝土剪力墙结构，带二层整体地下室。
图一 项目总平面图（鸟瞰图）
2、地质介绍
根据地质详勘报告，场地内土层自上而下有：素填土、耕植土、第四系冲洪积层（岩性包括：淤泥质黏土、粉质黏土、细砂、含砂粉质黏土、粗砂、含砾粉质黏土、含砾黏土），下伏基岩为石炭系测水组微风化大理岩。微风化基岩呈乳白色、灰白色，变晶结构，块状构造，闭合裂隙较发育，岩芯呈柱状，柱状10-60cm，岩质硬脆，锤击易断，声脆，揭露厚度介于1.00米～9.90米（含溶洞），层顶高程介于-15.37m～14.71m。本场地内共有11个钻孔在大理岩内揭露有溶洞，溶洞能见率为27.5%（揭露溶洞钻孔孔数与揭露大理岩钻孔孔数比值的百分数），线岩溶率2.32%（揭露溶洞的总厚度与揭露大理岩的总厚度比值的百分数），溶洞发育无规律，规模大小不一，溶洞洞高介于0.10m～1.00m，溶洞内无充填物。溶洞具体情况详见下“溶洞情况发育一览表”。
表一 溶洞情况发育一览表
微风化基岩岩质脆硬，承载力高，完整基岩可作为各类桩基的桩端持力层。但大理岩属可溶性岩，普遍发育有溶洞，且溶洞发育无规律，作端承桩时，不仅要考虑嵌岩深度，还要防止桩端落在薄弱的溶洞顶板上。钻孔61附近，为微风化岩层埋藏最浅的地方，层顶标高为15米（根据等高线），有效桩长约22米，可知岩层上覆盖土层较厚。但基岩岩面标高变化较大，而且坡度大。如下图：
图二 地质勘探点分布图
图三 地质典型剖面图
二、基础选型
根据地质详勘报告，本工程可选用的桩基础包括如下三种：
1、预应力混凝土管桩
该类型桩具有沉桩速度快，施工质量较好，直观、工期相对较短等优点。但本场地基岩面起伏较大，如果桩长较长，施工时可能会触岩导致断桩、滑桩等现象，且场地内分布较厚砂层，沉桩过程对砂层会产生挤密作用，对沉桩有一定影响。
2、人工挖孔灌注桩
其优点是施工成孔速度快，可平行施工，质量易保证，较经济；其缺点是松散土层较厚处及地下水对挖桩施工带来较大困难，难以确保施工安全。
3、大口径冲（钻）孔灌注桩
其优点是施工时不用疏排地下水，可以嵌岩，且较易穿透软硬夹层达到预定持力层；不足之处是施工中产生的大量泥浆对场地环境污染较大、费用较高，成孔深度较大时孔底清渣较困难。若采用该类桩型，应注意采取措施清除孔内沉渣，做好泥浆的排放处理，保护场地施工环境。另外，因基岩岩溶（溶洞）发育，桩基施工中，可能出现混凝土超灌现象。在岩面起伏较大地段，施工中也可能会出现偏锤现象。
基于成本及进度的考虑，本工程选用预应力混凝土管桩，沉桩方式为锤击，
控制桩长使不触岩，即以微风化岩层上一层粉质粘土层层为桩端持力层，承载力通过试桩确定。
三、试桩
根据场地特点，选取2号楼附近试打桩2根，其中1根位于预计桩长最短处的钻孔61旁边。
单桩承载力特征值目标值是2000kN。
表二 受检桩成桩参数表
对本工程共2根试验管桩进行了单桩竖向抗压静载试验，检测结论为：
（1）所测S1#共1根d500mm的试验管桩，其单桩竖向抗压承载力检测值达到4000kN，满足设计目标值。
（2）所测S2#共1根d500mm的试验管桩，其单桩竖向抗压承载力检测值为3600kN，未满足设计目标值。
表三 试验结果汇总表
图四 2号试验桩（S2#）Q-S曲线图
根据试桩结果，可认为本工程采用预应力管桩是可行的，单桩承载力极限值根据2号试验桩（S2#）Q-S曲线图，可取沉降突然增大之前的值，即3200kN，单桩承载力特征值为1600kN。
四、专家评审
由于地质复杂，且工期紧张，为确保桩基选型的可行性，业主组织了专家对预应力管桩方案进行了评审，递交评审的初步桩基础方案为：
采用桩筏基础，选用直径为500mm的高强预应力混凝土管桩，桩心间距为4倍桩直径，单桩承载力以桩长控制为主，设计有效桩长20米。
评审专家一共3位，分别为一位深圳市资深地质专家、深圳市施工图审查专家和一位龙岗、坪山地区工程设计经验丰富的设计院总工。3位专家听取了设计单位对地质条件以及设计思路的介绍，并经过详细讨论，一致认为本桩基础设计方案合理可行，并提出了几条建议，如下：
1、根据地勘资料，细化管桩布置，并可适当增加桩长；
2、可在局部开挖较深，基岩埋深较浅的区域，适当补充进入岩层一定深度的钻孔，进一步探明岩面变化情况；
3、根据覆盖土层的厚度变化，分别确定最大控制桩长，如遇基岩，在探明桩端位置无溶洞时，可将桩端放置于岩面上；
4、管桩施工时，如遇土洞，应将土洞用塑性混凝土或水泥砂浆灌注后再补桩。
五、桩基础设计及施工
考虑到桩端放置于下伏基岩面的施工难度，本工程最终设计桩长仍控制为22米，如果施工达到22米时贯入度仍较大，继续打入至26米，根据桩基承载力计算结果，承载力特征值应可达到目标值1600kN。
由于结构墙下轴力较高，本工程高层建筑下设计为桩筏基础，选用直径为500MM的高强预应力管桩，桩心间距为2米，采用等距的方式布置，如下图：
图五 1号楼桩基础平面图
施工时主要的控制点有2点，分别是：
1、根据微风化岩层等高线图预估桩长，桩长小于22米的区域，适当补充工程勘察钻孔，探明岩面变化及溶洞分布情况。在该区域打桩时，加强打桩过程的监控，不放过一丝异常情况。如果预计会触岩，改用小锤轻击的施工方式，保证桩端不被破坏，且能稳置于岩面上。
2、合理安排打桩顺序，避免挤土效应，且在打桩过程中对一定数量的桩设置上涌和水平偏移观察点，定时观测桩上涌量及桩顶水平偏位值，对上涌和偏位值较大的桩，采取复打措施。
经过施工单位的努力，本工程约1500根桩，全部顺利施工完成，并通过静载试验和桩身完整性检测，检测结果全部合格。
六、结论
在岩溶地质分布区，由于下伏基岩的单调性和复杂性，桩基础设计需要多方仔细考虑，对设计人员提出了更高的要求。对本项目来说，虽然最终桩基础设计仍为较简单的非触岩的摩擦型预应力混凝土管桩，成功避开不良地质情况的影响，但在设计过程中，不可避免的要考虑到万一桩长不足，需要采用下伏基岩作为桩端持力层的种种可能性及其设计、施工难点。通过本项目桩基础的设计，设计人员的技术面和知识面，都得到了较大的提高，对往后的设计工作，具有非常积极的促进和参考意义。
参考文献：
[1]《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002
[2]《建筑桩基技术规程》JGJ 94-94
[3]广东省《预应力混凝土管桩基础技术规程》
