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建筑边坡技术规范范文1
Abstract： Fractures are important factors that control the stability of consequent bedding rock slope， multiple approaches to determine the consequent bedding rock slope fractures mechanics indexes are used in order to obtain satisfactory results. A brief discussion on determination method of the consequent bedding rock slope fractures mechanics indexes combining engineering examples.
关键词： 岩质顺层边坡；结构面；组合结构面；力学指标；平面滑动
Key words： the consequent bedding rock slope；fractures；combinatorial fractures；mechanics indexes；plane sliding
中图分类号：TU4 文献标识码：A 文章编号：1006-4311（2012）31-0110-02
0 引言
确定岩质顺层边坡结构面的力学指标一直是岩土工程界的一个重要研究内容，目前确定方法很多，如规范法、试验法、极限平衡反演法等。单一采用以上任何一种确定方法均不能很好地提供结构面力学参数。这就要求我们在勘察现场中必须查清边坡有关不利于边坡稳定的因素，结合边坡的实际工程地质条件，分析边坡可能的破坏模式，对各种可能的多种滑动面组合情况进行稳定性分析，考虑多种确定方法综合确定，以提供安全可靠、经济实用的结构面力学参数。本文结合贵开路改造工程K5+085～K5+280段公路边坡工程，对该段边坡可能的破坏模式进行分析，并进行稳定性分析，综合确定结构面的力学参数。
1 工程概况
贵开路公路等级为二级，路面宽度12m，其中K5+085～K5+280段位于乌当区水田镇三江村以北500m处山前斜坡地段，公路修建将进行边坡切方开挖，根据放坡坡度78°，公路开挖切方将形成7-28m高人工岩质顺向边坡，边坡岩体为三叠系大冶组（T1d）灰岩：灰色，薄至中厚层状，细晶结构，层面铁染呈红色，含方解石脉及节理裂隙发育，岩体较破碎。
结构面主要以层面为主，岩层产状300°∠34°，结构面平均间距为0.3m，岩体体积结构面数为3-12条，间层结合一般，岩体结构类型为薄至中厚层状结构，结构面类型为硬性结构面。岩体内发育两组节理裂隙，裂隙发育间距一般0.3-1.0m不等，平均间距大于0.4m，可见延伸长度0.4-3m，多闭合——微张，张开度在1-3mm之间，裂面平直或稍呈波状，表面附有泥质薄膜，基本无充填。两组结构面的发育程度不同，第一组节理产状28°∠55°，结合程度为结合差，第二组节理产状275°∠80°，结合程度为结合一般。根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2002附录A表A-2，边坡岩体为较完整，结构面以层面为主，结构面结合较差，按表A-1，边坡岩体类型为Ⅳ类。
2 稳定性分析
根据基岩赤平极投影图（图1）显示，边坡开挖后边坡坡向与第一组节理裂隙（产状28°∠55°）倾向大角度（84°）相交，根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2002附录A表A-1注5，坡向与结构面的夹角大于30°，该组节理裂隙不构成外倾结构面；边坡坡向与第二组节理裂隙（产状275°∠80°）倾向小角度（29°）相交，根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2002附录A表A-1注5，坡向与结构面的夹角小于30°，该组节理裂隙存在外倾结构面，但坡度角比节理倾角小，不会沿该组节理发生滑移现象。而两组节理形成的楔形体的组合倾向与边坡坡向构成逆向坡，稳定性较好。通过以分析，边坡的不利结构面为岩层层面，边坡主要沿结构面呈顺层平面滑移破坏。
3 结构面力学指标的确定方法
3.1 规范法结合地区经验 根据现场边坡体节理裂隙统计调查，边坡岩体节理裂隙发育，节理面张开度1-3mm，表面平直或稍呈波状，无胶结，结构面面结合差、边坡节理面为硬性结构面。根据《建筑边坡工程技术规范》表4.5.1，节理面力学指标为C=50-90kPa，Φ=18°-27°。
3.2 试验法
3.2.1 结构面室内模拟试验法：在场地中取3组具有代表性试样进行结构面室内直剪试验，按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）附录E规定，对三组试验所测tgΦ、C进行统计，统计结果见表1。
对室内直剪试验指标，由于软弱结构面粘结强度较低，取样过程中受各种因素干扰而遭受破坏，或在样品加工过程中沿软弱结构破坏，故所作块样室内直剪试验样品均为结构面较好的块样，故室内试验的C、？准值偏大，考虑取样差异及各种因素影响，根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2002表4.5.4，采用折减系数0.75进行折减，得tgΦ=0.5，即Φ=26.6°，C=66.75kPa。
3.2.2现场大型剪切试验法：在场地中选择三个具有代表性试验点对岩体进行现场直剪试验，试验点的选择根据现场地形条件、破碎带的出露分布情况及便于试验操作等因素综合考虑，抗剪指标统计结果见表2。
考虑到场地中不利因素，根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2002表4.5.4，折减系数取0.75，得Φ=19度，C=55.9KPa。
3.3 极限平衡反演分析法 反演分析法是在极限平衡原理的基础上，假定边坡处于极限平衡状态，即滑动力和抗滑力的平衡，计算得到滑动面的综合抗剪指标。对处在暂时稳定的边坡，稳定系数可取1.0-1.1。根据经验，给定C、？准中的一个值，反求另一个值。利用上述原理对场地中临空段边坡进行反演计算。
现有临空边坡条件见图2：边坡坡面长度A=10.4m，滑动面长度L=18.0m，滑动面与坡面夹角β=44°，岩层倾角α=34°，岩体容重γ=26.0KN/m3，目前边坡稳定，假定稳定系数为1.1，计算得滑体重量G=1/2×26×10.4×18×sin44°=1690.5KN/m，把以上数据代入平面滑动计算公式Ks=[（G×cosα×tgΦ+CL]/（G×sinα）中，得1401.1×tgΦ+18C=1039.5，假定tgΦ=0.35，得C=30.5kPa，即Φ=19.3度，C=30.5kPa。
综上分析，极限平衡反演分析法和现场直剪试验法结果差异不大，其极限平衡反演分析法所确定的抗剪指标C值略偏低的原因是所假定稳定系数为1.1与实际偏小，室内试验指标偏大的原因主要为所取试样与现场实际差异较大，将上述几种方法所得结果进行综合对比，同时根据现场岩体实际情况与同类工程经验，并结合规范范围值C=50-90kPa，Φ=18°-27°综合考虑，确定边坡岩体结构面的抗剪强度指标：C=50Kpa，Φ=19°。
该工程于2008年竣工，目前边坡稳定状态良好，设计参数分析全面，取值合理，在同类工程中取得了较好的经济效益。
4 结论
①顺层岩质边坡力学指标的各种确定方法不宜单独采用，应相互关联，综合考虑。
②分析某一特定岩质顺层边坡时，应考虑岩体的结构面及节理裂隙发育组合情况，判定是否有条件发生破坏。
③分析边坡的破坏模式，对各种可能的滑动面或组合滑动面进行稳定性分析，确定最危险滑动面，并利用最危险滑面条件作极限平衡反演法进行分析，确定相应结构面的力学指标。
④对顺层岩质边坡，岩体结构面现场大型剪切试验试验指标并非与边坡实际相符，有时相差甚远，这就要求我们必须对整个边坡的岩体破碎情况、节理发育情况、结构面是否有充填及充填情况等实际情况了解清楚，选择具有代表性的地段进行现场试验，并对试验结果结合现场实际情况综合考虑，以反演法推导为基础，取综合方法的最小值，以确保安全可靠、经济实用的结构面力学参数。
参考文献：
[1]《贵开路改造工程K5+085～K5+280段边坡勘察报告》.
[2]《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）.
建筑边坡技术规范范文2
【关键词】建筑边坡；工程质量；事故原因
0.引言
建筑的施工过程中经常会由于施工以及验算的失误引发质量事故的发生，建筑边坡是保障建筑安全性的重要影响因素，其对人民群众的切身利益有着紧密的关联。但由于环境以及地质条件等方面的不同就会造成边坡的的破坏，所以针对这一问题进行展开理论分析探究就有着其重要意义。
1.建筑边坡工程体系规范及工程质量加强必要性
1.1建筑边坡工程体系规范分析
建筑边坡工程体系的发展已经有很长的时间，但在不同额阶段都会有管理体制上的差别，其中在标准上也有着不同。当前对建筑边坡工程的规范体系只有一个，也就是建筑边坡工程技术规范，这一规范把建筑边坡工程所涉及到的内容都汇总成技术规范。在规范的内容上其实是多样化的，例如建筑边坡工程勘察规范以及建筑边坡工程质量验收规范和检测技术规范等[1]。
1.2建筑边坡工程质量加强的必要性分析
随着当前环境保护和社会生产等各方面的矛盾加剧，建筑边坡工程建设方面也有了比较迅速的发展，一些超高超大建筑边坡工程也相继出现，故此对建筑边坡的保护强化就比较重要。由于建筑边坡在具体的使用过程中会面临诸多的质量安全问题，特别是在地质条件比较恶劣的环境下，对建筑边坡的应用也比较关键，建筑边坡的工程实施过程中要最大化避免由于勘察和设计和管理不当造成的质量事故发生。所以加强建筑边坡工程质量对减轻岩土工程灾害发生就有着实质性意义。
2.建筑边坡工程质量事故原因及相关建议
2.1建筑边坡工程质量事故原因分析
对于建筑边坡工程的质量事故原因来说其表现在多方面，首先就是在实际勘察设计过程中的影响原因，所选择的勘察点间距相对比较大，不能够准确反映场地的条件，在勘察过程中也没有得到进一步的深入，从而就使得软弱层方面不能得以清晰的查看。再有是勘查的相关人员在工作当中态度不认真，从而在一些实际数据方面也就不能明确的表达，有的还会出现和市场有着很大差距的数据，在计算之后的结果就和实际有着很大差距，最终也会造成设计方面出现差错[2]。
建筑边坡的问题成因在支护结构的方案选择上没有科学化的进行，对建筑边坡支护方案的选择要结合当地的地形以及地质结构等诸多的因素进行确定，例如对高填方的边坡工程当中涉及采取锚杆挡墙以及桩锚结构，这一方案的选择就存在着一些问题，填方土体的沉降量比较大就会使得抗拉能力增强以，对于抗剪能力相对比较弱的锚杆由于处在受剪状态，此时就会比较容易出现锚杆剪断的问题。
建筑边坡发生事故主要是集中在雨季，在这一时期边坡比较容易发生水平位移，同时沉陷情况在坡顶边缘也相对比较容易发生。通过对问题的原因进行分析就能够看到，倘若是没有对边坡设置排水装置，这样就比较容易在雨季雨水对边坡造成破坏，在雨水的冲刷下对边坡的稳固性进行弱化，对土钉墙也会产生很大影响使其出现沉降问题[3]。不仅如此，边坡的滑移事故还会由于对土钉墙的加固方法的选择上，对抗滑稳定的承载力计算没有得到准确呈现也会造成建筑边坡工程质量事故问题的发生。
还有就是受到支挡结构内力计算失误以及组合不当的因素影响，对于边坡工程来说主要能够分为两种极限的状态，也就是正常使用的极限状态以及承载能力的极限状态。由于建筑边坡工程设计所采用的支挡结构组合没有恰当的呈现所以就会出现相应的问题。除此之外在水文地质勘察方面也没有充分的体现，这样就会造成水对边坡稳定性的破坏，究其原因就是边坡工程勘察报告方面没有详细化的体现，另外在边坡工程的设计方面也存在着相应的问题。
2.2建筑边坡工程质量优化建议
第一，对建筑边坡工程质量进行优化要能够从多方面进行考虑，首先要对边坡工程的监测加强重视，在建筑边坡的运营过程中可能会发生质量问题，严重的会出现坍塌的现状，所以加强对建筑边坡的检测就比较重要。通过对建筑边坡实施动态化的监控，能够结合所观察到的结果及时作出调整来确保工程的质量安全。在检测实施阶段要能够根据不同情况作出不同的处理，在技术的应用上也要能够多样化的呈现[4]。
第二，对建筑边坡工程的质量优化可采取生态护坡的技术进行实际应用，突出边坡坡面以及支护结构工程外面的处理效果，比较常见的护坡方式就是通过框格进行对建筑边坡加以防护，还可通过合成材料植被网草皮进行护坡措施的实施等。对于各种护坡的方法都会有各自的特征，所以建筑护坡过程中要能结合自然条件，将护坡的材料质量能够保证，为能有效将生态护坡的技术得到推广可对护坡技术的应用制定相应的制度加以规范，从而达到建筑边坡工程生态防护技术应用目标。
第三，对建筑边坡工程的灾害预防以及边坡工程的健康评价技术的加强也比较重要，边坡工程的灾害预防以及边坡工程的健康评价是相辅相成的，对建筑边坡的灾害预防体系的构建也比较重要，这是保障边坡的耐久性以及稳定性的重要基础内容，其在一定程度上存在着差别但总体而言其是相互促进的[5]。对建筑边坡的预防是在整个周期当中存在的，并贯穿整个边坡防护始终，对于边坡的灾害有的是自然因素造成，有的则是人为的因素引起，故此加强对建筑边坡的健康评估就比较重要，这对工程质量问题的减少有着重要作用。
第四，建筑边坡的工程监测技术的应用比较重要，建筑边坡监测主要是对边坡工程安全得以确保的关键环节，同时也是建筑边坡工程理论以及新技术应用保障的重要措施。从具体的建筑边坡的监测工作来说，其主要涵盖着施工过程中的监测以及竣工后的监测，其自身都有着特征体现，在技术上也都存在着相应的差距[6]。边坡工程的外形是最为直接和直观并能够进行轻易感知的物理量，通过对边坡的外形观察就能够对边坡的危险程度得以感知，由于受到诸多因素的影响，对边坡工程的变形监测技术的实施还要解决相应的问题，例如自动远程变形监测以及对边坡工程预警系统应用系统培训等。
结语
总而言之，随着我国的建筑行业的蓬勃发展，在对边坡质量的控制方面也有着很大的提升，通过一些先进技术的实际应用能够在理论的指导下积极的发挥边坡质量控制技术的作用。在对建筑边坡的相关问题原因分析之后，能够从相应的层面了解到工程质量的防护措施实施的着手点，由于本文篇幅限制不能进一步深化探究，希望此次理论研究能起到抛砖引玉的作用以待后来者居上。
参考文献
[1]杨志贵.某岩质边坡稳定性仿真分析[J]. 建筑技术开发. 2013（03）
[2]黄承忠.既有高陡挡墙下深基坑开挖支护设计与分析[J]. 岩土工程学报. 2014（S2）
[3]雷用，唐耿琛，胡明.深基坑对既有超限高边坡支挡结构影响及对策研究[J]. 岩土工程学报. 2014（S2）
[4]郭乾坤，苏卜坤.山区公路路堑边坡设计探讨[J]. 广东土木与建筑. 2013（11）
建筑边坡技术规范范文3
[关键词]山体边坡 施工方案 联合喷锚 技术控制
中图分类号：P694 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2014）34-0019-01
1、治理区概况
工程治理区位于东港市孤山镇，该治理区域长81.7m，高31.20m，治理区面积为3913.6，实际治理面积约为4000，治理区地形坡度变化较大，最陡处坡角平均在70°-75°，局部近于直立；而最缓处坡角平均在30°左右。
该边坡岩土体经过长时间的风化崩解且受连年雨水冲刷，结构已较为松散，植被覆盖率较低，一旦遇到暴雨等诱发因素，极易引发崩塌、滑坡及泥石流等地质灾害，另外靠近边坡上下边缘均是密集的居民区，地质灾害的发生会严重威胁居民的人身和财产安全。
2、工程地质条件
根据现场踏勘结果，场区内地层分布规律极差，各岩土体厚度变化较大，地层岩土体依次为碎石质粉土和强、中风化石英岩，而其中碎石质粉土的结构较为松散，其厚度从几十厘米至几米不等，而局部为基岩区，且偶含块石成分，块石最大粒径可达50cm。该山体边坡属于土质及岩质边坡。
3、设计依据
①《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2012）
②《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB50086-2001）
③《锚杆（索）技术规范》（CECS22：2005）
③《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）
⑤《砌体结构设计规范》（GB50003―2001）
⑥《建筑抗震结构设计规范》（GB50011―2011）
⑦《公路排水设计规范》（JTGT D33-2012）
⑧《岩土工程勘察规范》（GB50021―2001）（2009修改版）
⑨《水利水电工程喷锚支护技术规范》（SL377-2007）
4、设计原则
1、经济安全原则：选择安全可靠、经济合理、技术先进，便于施工的工艺，确保边坡不发生破坏。
2、动态设计原则：根据坡面修整情况和不同地段岩土体埋深及风化程度变化情况及时调整治理细节、优化设计。
3、表面美化原则：由于边坡为永久性边坡，而工程治理区紧临孤山风景区，因此选择治理方案时需考虑边坡美观、绿化。
5、施工方案
5.1、施工段划分
根据该治理工程边坡角度及基岩埋深和边坡危险程度划分为三个区段。
第一区段位于边坡南部沟谷两侧，该区段基岩埋深较深，是未来大气降水的主要排泄通路，通过走访调查知，该处水量排泄集中，加之上覆碎石类土厚度较大，极易在丰水期形成泥石流，从而摧毁坡下房屋，该区段可定为灾害发生的危险区。
第二区段位于边坡中部，该区段基岩埋深较浅，但坡角较第一区段大，现可见在该区段已形成小的泥石流遗迹，在丰水期也可形成地质灾害，根据碎石类土厚度、泥石流遗迹、坡度角及区段坡体上下建筑物等综合判定，该区段为地质灾害发生的较危险区域。
第三区段为治理区的最北部，该处坡角很大，局部近于直立，虽然基岩埋深浅，但岩石破碎，且坡上即为一栋公寓，而坡下为居民住所，一但发生地质灾害，坡上下的居民均难以躲避，根据多种因素综合分析判定，该区段为地质灾害发生的最危险区段。
5.2、治理方式
该治理可采用两种方式，一是采用重力式毛石挡土墙，二是采用喷锚联合方式进行治理，由于工程场地狭窄，坡面高陡，若采用重力式毛石挡土墙方式进行治理，建筑材料许多都需人力搬运，搬运人员的安全难以保障，且当今人工费用很高，从经济方面考虑，其成本费用极高，不经济；若采用喷锚联合方式进行治理，虽也有许多不便，但比采用重力式毛石挡土墙治理方式要经济许多，因此，本设计仅考虑喷锚联合方式进行治理。
5.3、施工要求
根据不同区段的工程地质条件及坡体上下建筑物情况及可能发生的地质灾害危害程度，不同区段采用不同的治理方式，现分述如下：
5.3.1、第一、第二区段采用土钉喷锚方式进行治理，由于施工前需进行坡面清理，清理厚度有少量差异，加之基岩埋深的差异，因此两个区段的土钉长度有所差异，要求土钉若完全在土层内，其长度不小于1.8m，若土钉在1.8m之内遇基岩，要求入岩深度保证大于0.5m即可，但土钉最小长度不得小于1.0m，因此第一区段土钉平均长度按1.8m考虑，而第二区段土钉长度按1.5m考虑，而第三区段采用锚杆、土钉喷射混凝土联合方式进行治理，而土钉长度可按1.0m考虑。
5.3.2、施工前应先进行坡面修整，并把修整下来的岩土体外运至允许排土的场区倾倒，上述工作完成后可进行到下一工序，即喷锚联合支护施工工序。
5.3.3、在喷锚联合支护施工时，应先施工土钉和锚杆，土钉为Φ16的螺纹钢，锚杆中的锚索为Φ15.2的钢绞线或总抗拉强度不小于Φ15.2的多根钢绞线，要求把土钉安置好后，把土钉孔内用强度为C20的混凝土进行封实，而锚杆成孔孔径不小于Φ150，当钢绞线安置好后，用强度为C20的膨胀水泥砂浆进行注浆，且保证注浆饱满，以防锚孔与钢绞线未紧密接触而造成支护结构破坏。
5.3.4、当土钉与锚杆均施工完毕后，进行预制网编制施工，预制网采用Φ6.5的盘圆，定位器亦采用Φ6.5的盘圆，并与土钉焊牢，定位器钢筋纵横间距均为2.0m，要求土钉在表面外露50mm，便于和预制网挂焊，而预制网纵横间距均为200mm；当遇突出岩石处，网间距不得大于30mm，该位置不得为施工方便，而把预制网钢筋断开，在特别凹陷处应增加土钉及定位固定，保证网面平整平顺；纵向预制网钢筋上部挂在地梁上，地梁为400×400mm，沿山坡顶部布设，地梁上皮距地表200mm，强度为C20。
5.3.5、钢筋网在岩土面喷射一层混凝土后铺设，钢筋与壁面的间隙为30mm，预制网在喷射混凝土时不得晃动，在干燥时喷射混凝土前应对岩面喷水湿润，以免浆层成壳脱落，施工时应及时自下而上施工，喷射混凝土下部应埋入坡下土体150mm。为把锚杆固定和增强锚杆区域的整体性，所有锚杆最后均与20A槽钢相联。
5.3.6、泄水孔采用Φ50PVC管，按间距（纵、横）4.0m布设在土钉围成的区域正中，要求泄水管在喷射混凝土内长出50mm，端部用渗水土工布包裹，内端布设砂卵石反滤层，反滤层厚100mm，面积为200mm×200mm，而泄水管外部长出喷射混凝外150mm，外端部用编织袋包裹，避免在喷射混凝土时把泄水管孔堵塞，喷射混凝土完成后，把编织袋去掉，若发生泄水管堵塞，应清净堵塞物。
5.3.7、喷射混凝土的材料配比催凝剂参量、气压、水量、每次喷厚、层次等由现场试验确定。喷射的水泥为不含氯盐的水泥，砂石料的最大粒径为15mm，一般水泥和砂石的重量比为1：4-1：5，砂率为50%-60%，水灰比为1：0.4-1：0.5，速凝剂的添加量应按产品的说明书添加，一般为水泥重量的3%左右。
5.3.8、施工时严格按照《水利水电工程锚喷支护施工规范》的要求进行施工。
5.4、边坡截排水设施
在边坡上部及坡面两侧设置一道截洪沟，截洪沟采用C20混凝土，亦可采用喷射混凝土浇筑、截洪沟与坡下部的排水沟相连，最终所有的集水均由排水口统一排出。
5.5、边坡绿化
考虑工程场区紧临孤山风景区，为求环境美化，可在坡上种植葛藤，间距1.0m左右，坡下种植爬山虎，间距0.8m。
5.6、坡上安全围挡
为防止人畜发生滚落摔伤，可在坡上设一道铁丝网围挡。
建筑边坡技术规范范文4
Abstract: In this article, the technology of spray anchor soil nail has been described in design and construction of foundation pit support, the interaction mechanism of soil nailing is analyzed, with the checking out of stability and security; Soil nail wall Construction technology and design are described in detailed, the application of spray anchor soil nail technology is considered to be successful by monitoring the horizontal displacement of supporting structure.
关键词：土钉喷锚支护；主动土压力；安全系数；稳定性分析；水平位移监测
Key words: soil nail spray anchor supporting; active soil pressure; safety factor; stability analysis; the level of displacement monitoring
中图分类号：TU74 文献标识码：A文章编号：1006-4311（2011）12-0149-02
0 引言
土土钉挡墙自20世纪70年代产生以来，至今也不过30几年的历史，由于其明显的优势，在边坡工程、基坑工程中得到广泛的认可和应用。1972年凡尔赛地区首先用土钉加固铁路路堑边坡，我国的首例土钉墙是1980年用于山西柳湾煤矿的边坡加固。
土土钉支护技术则是一种主动的制约机制。总的说土钉喷锚支护技术有以下几种作用机理：
①箍束骨架作用：该作用是由土钉本身的刚度和强度，以及它在土体中的分部空间所决定的，土钉在复合体中起骨架作用，使复合土体构成一个整体，从而约束土体的变形和破坏，分担作用在土钉具有很大的抗拉、抗剪强度和抗弯刚度，土体进入塑性状态后，应力逐渐向土钉转移，延迟塑性变形。②应力传递与扩散作用：当荷载增加到一定程度，边坡表面和内部裂缝已经发展到一定宽度，坡脚应力最大。此时下部土钉位于滑裂区域以外土体中的部分、仍然能够提供较大的抗力。土钉通过他的应力传递作用使得可将滑裂区域内的应力传递到后面稳定的土体中，分布在较大范围内土体，降低应力集中程度。③对坡面变形的约束作用：在坡面上设置的与土钉连在一起的钢筋网喷射混凝土面板是发挥土钉有效作用的重要组成部分，喷射混凝土面板对坡面起着约束变形作用，面板的约束力取决于土钉表面与土体间的界面粘结强度。
1 工程实例应用
1.1 工程概况：拟建建筑物为一栋地上23层医院业务综合楼，带1层地下室，总建筑面积50816.99m2，拟采用框剪结构，整体基坑实际开挖深度在自然地面-6.0m左右，现拟开挖基坑布局呈矩形，基坑开挖后的基底总面积约为2227.2m2，基坑南侧、西侧贴近已建建筑及三个消防水池。
基坑边线距离现有建筑物及消防水池太近，放坡系数为0.3-0.5，有可能因基坑开挖导致边坡发生有害沉降变形，根据《基坑土钉支护技术规程》（CECS96：97）确定本基坑侧壁安全等级定为三级，对此段开挖局部基坑边采用逆作法土钉墙、喷锚支护。
1.2 工程地质条件：该基坑场地地形较平坦，地貌单元单一，场地为拆迁已有建筑。场地地层主要由卵石、风化基岩组成。拟建场地地层由上至下分述如下：①杂填土：杂色，稍湿，松散，场地均有分布；层厚1.2-1.7m。由建筑垃圾，生活垃圾及漂石组成。含水量为15%，重度为17.5kN/m3，粘聚力c=18，内摩擦角0.0。②卵石：青灰色、土黄色为主、稍密-中密、湿-饱和。该层夹有少量漂石，最大粒径可达40cm，约10%左右，圆形、亚圆形，分选性一般，分布连续，充填物主要为粉土及中粗砂，局部含有细砂透镜体。在基坑范围开挖内没有地下水。
2 基坑支护设计参数验算
喷锚网支护所需各土层的设计参数见表1：
2.1 土钉支护内部稳定性计算：土体主动土压力：根据库伦土压力理论计算，基坑剖面见图1。
取地区经验值卵石的内摩擦角?渍=35°，按卵石土厚度为6.0m计算，则土层根据规范主动土压力系数：
参考文献：
[1]某医院综合楼场地岩土工程勘察报告[Z].
[2]某医院综合楼场基坑边坡支护施工组织设计[Z].
[3]GB50300-2001 建筑工程施工质量验收统一标准[S].
[5]GB50202-2002 地基与基础工程施工及验收规范[S].
[6]JGJ120-9 建筑基坑支护技术规程[S].
[7]CECS22：90 土层锚杆设计与施工规范[S].
[8]CECS96：97 基坑土钉支护技术规程[S].
建筑边坡技术规范范文5
[关键词]浅谈；水电站；高边坡；扣件式钢管脚手架；施工的安全性
中图分类号：TM 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2014）23-0111-01
1、引言
近年来，随着我国国民经济的迅速发展，全国各地水电站的发展规模不断扩大，在水电站高边坡施工过程中采用扣件式钢管脚手架可以达到缩短施工工期、提高工作效率、降低劳动强度及提高生产效率的目的。然而由于现场施工的临时性、脚手架受力计算的复杂性及施工过程中危险因素多，容易造成人员伤亡和财产损失。因此，如何保证水电站高边坡扣件式钢管脚手架施工的安全性，是水利工程施工企业应高度重视的问题。
2、水电站高边坡扣件式钢管脚手架施工的安全性定义及特点
2.1、水电站高边坡扣件式钢管脚手架施工的安全性定义
水电站高边坡扣件式钢管脚手架施工的安全性，即在水电站高边坡钻孔插锚杆、喷射混凝土等支护工程施工活动中，采用扣件式钢管脚手架作为操作平台，从脚手架现场搭设、采用脚手架进行施工到拆除脚手架过程中，采取相关安全措施，确保整个施工活动的安全。
2.2、水电站高边坡扣件式钢管脚手架施工的特点
（1） 承载力大。当脚手架搭设的几何尺寸和构造符合扣件式钢管脚手架安全技术规范要求时，一般情况下，脚手架的单根立管承载力可达15-35kN。
（2） 加工、装拆简便。钢管和扣件均有国家标准，加工简单，通用性好，且扣件连接简单，易于操作，装拆灵活，搬运方便。
（3） 搭设灵活，适用范围广。钢管长度易于调整，扣件连接不受高度、角度、方向的限制，因此扣件式钢管脚手架适用于水电站高边坡支护施工活动中。
3、水电站高边坡扣件式钢管脚手架施工安全的重要性
在水电站高边坡扣件式钢管脚手架施工过程中，做好安全工作，保证人民群众的生命和财产安全，是实现水利施工企业可持续发展的前提和保障，是促进社会稳定与创造和谐社会的基础。水电站高边坡脚手架施工安全关系到水利施工企业的各个部门。一方面，关系到现场施工工人的人身安全，还关系到施工现场及其周边人员的人身安全以及财产安全。另一方面，脚手架施工过程中出现安全问题，施工企业要停业整顿，根据发生事故严重的不同程度要赔偿受害人，还要被罚款，以及暂扣或吊销安全生产许可证。因此，水利施工企业要高度重视水电站高边坡扣件式钢管脚手架的安全性，确保脚手架在搭设过程、施工过程及拆除过程中安全处于可控状态。
4、保证水电站高边坡扣件式钢管脚手架施工安全的控制措施
4.1、加强对脚手架扣件、钢管等原材料的检查验收
钢管的力学性能及质量应符合现行国家标准《碳素钢结构钢》（GB-700）中Q235-A级钢的规定。钢管选用外径φ48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，表面应平直光滑，不应有错位、压痕、毛刺、深的划道等质量缺陷，外层钢管应采用红白相间色。扣件的机械性能应符合要求，与钢管的贴面必须能严格整形，保证与钢管接触面良好，表面应涂刷红色防锈漆进行防锈处理。原材料进厂时应严格按照程序检查钢管、扣件的质量，尤其是厂家标识、生产许可证及质量检测合格证明，确保每一批进场的原材料都是合格的。
4.2、水电站高边坡扣件式脚手架安装方案的编制及审批
水利施工企业应严格执行《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的要求，按照重大安全技术措施管理规定，根据边坡坡度大小、荷载大小、基础情况等条件编制扣件式钢管脚手架施工技术专项方案。施工企业工程技术部将脚手架安装方案编制完成后上报项目总工程师、项目经理逐级进行审批，涉及复杂脚手架安装方案的应邀请有关技术专家对方案进行论证，确保制定出科学的、安全的、切实可行的安装方案。施工企业内部对方案审批完成后上报监理部，监理单位必须按照有关规范标准对脚手架施工技术专项施工方案进行严格审查，并由项目总监理工程师签字负责。
4.3、加强对现场施工人员的的岗前培训及安全教育工作
水电站高边坡支护采用扣件式钢管脚手架进行施工属于高空作业，现场搭设、拆除人员必须通过劳动部门组织的《特种作业安全技术培训考核管理规定》考核，并持有《特种作业人员操作证》。施工企业应首先对施工人员进行三级安全教育，即安全总监对安全部门专职安全人员进行一级安全教育工作，专职安全人员对施工队伍现场负责人进行二级安全教育工作，施工队伍现场负责人对钻工、混凝土喷射工等操作人员进行三级安全教育工作，提高施工人员的安全意识和自我保护能力，杜绝违章作业、违章指挥的现象发生。
4.4、水电站高边坡扣件式钢管脚手架的搭设及验收
水电站高边坡扣件式钢管脚手架搭设要与边坡结构特点相结合，搭设形状视边坡坡面形状、角度及平整度进行调整，且操作平台高度应与施工位置一致。搭设完成的脚手架应具有足够的强度、刚度、稳定性，应根据边坡的高度对其进行检查验收，不符合要求的应迅速整改，连接件应牢固无移动现象。脚手架搭设完毕，应由施工负责人组织有关人员，按照施工方案和规范分段逐项进行检查验收，尤其要检查立杆的基础面是否坐落在结实的基础面上、剪刀撑的布置是否科学合理、连墙件是否布设等，确认符合要求后，方可投入使用。
4.5、水电站高边坡扣件式钢管脚手架施工过程及拆除的安全性
在现场进行喷设混凝土、插锚杆等支护施工生产活动中，应禁止上下层同时作业，上下层确需同时作业时必须有保障人员安全的相关措施。操作人员发现工友没有系安全带时，要及时相互提醒，并努力改正一些操作陋习，确保操作人员处在安全的施工状态下；发现安全隐患时，在保证自己和工友安全的前提下，及时将发生的情况上报现场负责人，情况紧急时可越级上报至项目经理或施工企业项目部主管安全的负责人。工程施工完毕后经全面检查，确认不需要使用脚手架时，方可进行拆除作业。拆除脚手架的高空作业人员戴好安全帽、系好安全带、穿软底鞋后方可进行作业。拆除时必须察看施工现场环境，划分作业区，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
5、结语
综上所述，水利工程施工企业应牢固树立“以人为本”的理念，始终坚持“安全第一、预防为主”的方针。只有根据工程实际情况，进行严密的施工组织设计方案，从设计、搭设、施工、拆除等方面综合考虑，提出明确要求，在实施过程中严格按照规范和设计要求进行实施，并定期或不定期进行全面安全检查，及时排除潜在的安全隐患，才能确保脚手架施工的安全性。
参考文献
[1] 中华人民共和国建筑法[S].1998.
[2] 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，JGJ130-2011.
[3] 马善定.水电站建筑物[M].北京：中国水利水电出版社.1996.
[4] 张红仁.浅谈建筑施工中脚手架安全管理[J].科技创新与应用，2012（16）：207.
建筑边坡技术规范范文6
【关键词】瞬态激振时域法；灌注桩；检测
1. 工程概况
1.1 清泉水库位于葫芦河流域渝河支流中游清水沟，地处隆德县沙塘镇清泉村，距县城约15Km，是一座集防洪、拦泥、为下游提供灌溉水源的综合性水库。2010年列入宁夏小型病险水库除险加固计划，2011年3月开工建设。水库为碾压式黄土均质坝，控制流域面积6.8Km2，最大坝高30.0m，顶长128 m，上游坡坡比1：2.75，下游坡坡比1：2.5，顶宽8.0 m。设计总库容156.8万m3，其中调洪库容125.8万m3，属小（一）型水库。 除险加固的主要内容有：(1)土坝坝前陪厚3m；(2)新建输水建筑物，由输水水塔、涵洞、陡坡及消力池组成。
1.2 地质报告表明：坝址区建筑物基础属黄土丘陵地貌，出露的岩性有库区淤积物壤土 （Q42al）；第四系全新统冲积层（Q41al）壤土；第四系全新统冲洪积（Q42al）角砾；第三系红柳沟组(N1h)。
（1）库区淤积物壤土 （Q42al）：为灰黑色，软塑——可塑状态，厚度为5m左右。承载力［R］=130KPa，开挖边坡比1：1.25。
（2）第四系全新统冲积层（Q41al）：粉质粘土，土黄色间灰褐色等，可塑状态，分布于淤积物下方，厚度为6m。承载力［R］=130KPa，开挖边坡比1：1.25。
（3）第四系全新统冲洪积（Q42al） 角砾：杂色，密实状态，呈亚圆状，磨圆度好，一般粒径10～30mm，最大粒径50mm，大于2mm以上的粒径占总重的50%以上，成份以砂岩为主，砂及壤土充填。渗透系数密实状态，允许承载力［R］=250KPa，开挖边坡比1:1.5。
（4）第三系红柳沟组(N1h)砂质泥岩：浅红，砖红色，厚层状，泥质结构，风化强烈，裂隙发育，表部岩体呈碎块状。主要物理力学性质指标天然抗压强度1.00MPa ， 含水量17.3%，天然密度2.118g/cm3，内摩擦角25。，凝聚力0.08MPa 自由膨胀率29.5，该层强风化厚度在1.0m 左右，承载力［R］=200KPa，开挖边坡比1:1.25；中等风化厚度2.0m左右，承载力［R］=300KPa，开挖边坡比1:1.0；以下微风化承载力［R］=350KPa，开挖边坡比1:0.75。
2. 灌注桩设计
输水塔基础采用灌注桩，共8根，直径0.8m，每根桩长在16.5～22.5m之间，放置在中等风化的砂质泥岩中，高程为1843.0m，伸入微风化泥岩层中0.5m。库区淤积物壤土的极限侧阻力标准值为15KPa，壤土的极限侧阻力标准值为55KPa，角砾的极限侧阻力标准值为140KPa，强风化砂质泥岩的极限侧阻力标准值为170KPa，中等风化砂质泥岩的极限端阻力为1800KPa。
图1 低应变曲线图3. 灌注桩检测
3.1 检测原理、方法。采用瞬态激振时域法（反射波法）对水库混凝土灌注桩进行低应变测试，分析检测桩桩身完整性，推定缺陷类型及其在桩身的位置。 基本原理和方法是在桩顶安置加速度传感器，在桩身顶部竖向激振，弹性波沿着桩身向下传播，根据波动理论和震动理论以及应力波在桩体传播与反射的固有规律，当桩身存在明显波阻抗差异的界面（如桩底、断桩、严重离析、夹泥层等部位），桩截面变化（如缩径、扩径）部位将产生反射波，由测桩仪接收放大、虑波和数据处理后，还原成时域波形图并传送到电子计算机储存，用测桩专用程序分析波形、波幅、波频、波速的变化，识别来自桩身不同部位的反射信息，结合工程地质报告与桩基施工记录等原始资料，综合判断灌注桩的匀质性，桩身完整性。并根据计算的桩身波速，对桩长度加以核定。具体计算公式如下：
Vp=2L/ Tr 及 L′= Vpm×Tr′/2
式中：Vp——桩身混凝土的波速
L′——桩身缺陷深度
L——桩长
Tr——桩底反射波的到达时间
Tr′——桩底缺陷反射波的到达时间
Vpm——同一工程已测多根合格桩桩身纵波速度平均值
3.2 检测设备。混凝土灌注桩低应变测试工作采用武汉岩土力学研究所开发的RSM-24FD型桩基动态仪，用小锤激振来检测桩身完整性。
4. 灌注桩质量检测结果
2011年11月10日，隆德县水利工程基建队委托宁夏工程物探勘察研究院采用低应变测试法对混凝土灌注桩桩身完整性进行质量检测和评价。通过对低应变曲线分析，检测报告表明：桩身无断桩、离析、夹泥现象；桩身截面无缩径、扩径出现；桩身匀质性、完整性好，所检测桩均为合格桩，达到设计要求。附低应变曲线图（见图1）。
5. 结束语
隆德县清泉水库水库除险加固工程2011年4月开工建设，2012年2月竣工，目前运行正常。采用瞬态激振时域法（反射波法）对水库混凝土灌注桩进行低应变测试在宁南山区水库除险加固中是第一次，给工程的质量控制和检测提供了新的技术手段，保证了混凝土灌注桩的施工质量。
参考文献
［1］ 《建筑桩基技术规范》，（JGJ94-2008），中国建筑出版社，2008年.
［2］ 《岩土工程勘察规范》，（GB50021-2001），中国建筑出版社，2009年.
