打桩施工总结范文1
关键词：深水、浅覆盖层、灌注桩、钢护筒、施工平台、设计、施工
1 工程概况
福建炼油乙烯项目成品油码头改扩建工程总平面成“L”形布置，由262.2m抛石引堤、618.3m引桥和446m码头泊位组成。码头4个泊位双侧靠船布置，内侧2个三千吨级泊位；外侧2个五千吨级泊位，结构按2万吨级设计，为高桩码头结构。除码头末端Z11#系缆墩因地质覆盖层薄无法采用打入桩结构而采用灌注桩外，其余为钢管桩。Z11#系缆墩布置2排纵向间距3.5m，横向间距4.25m，共8根φ1500mm冲孔灌注桩。桩顶标高2.8m，桩长30m，桩底标高-27.3m，最小嵌岩深度3m。根据工期需要布置2台冲孔桩机同时施工。
码头区域为半日潮，码头设计低水位-3.2m，
设计高水位+3.27m，最大潮差7.2m，涨落潮最大
潮流1ms。海底泥面标高-13.5m，设计低水位时
水深10.3m，设计高水位时水深16.7m。
墩位地质钻孔柱状图如图1，孔口标高-13.64m，
地层由上往下依次为：
①1灰色流体状淤泥，厚1.4m；
①2灰色流塑状淤泥及混砂贝壳，厚3.1m；
②残积土层（砂质粘性土），厚1.9m；
③灰黄色全风化花岗岩层，厚1.0m；
④1灰色强风化花岗岩层，厚1.3 m；
④2碎裂状强风化花岗岩。
图1：地质柱状图
2 工程特点
该系缆墩离岸远，约为1公里；水深大，设计低水位时水深10.3m，设计高水位时水深16.7m；潮差大，最大潮差有7.2m，涨落潮最大潮流1ms；覆盖层薄，残积土层厚1.9m。
3方案比选
海上灌注桩施工平台的做法通常有如下2种方案：
方案一、先用打桩船在灌注桩桩位外施打钢管支承桩，支承桩上铺设分配梁型钢或贝雷片，分配梁上铺设平台钢面板，然后在平台上安装钢护筒导向架，用振动锤施打安放钢护筒。
方案二、先用打桩船施打灌注桩钢护筒，在钢护筒上焊接牛腿，牛腿上铺设分配梁、然后铺设平台面板。钢护筒既起水上灌注桩施工护筒功能，又起施工平台的承重功能，钢护筒相当于钢管桩。
4 施工平台设计
（1）钢护筒结构设计与施打
根据钢护筒的使用功能，钢护筒承受主要荷载有：在钢护筒施打时的锤击动荷载和在灌注桩冲孔桩机冲击成孔时桩机对护筒的动荷载。为使在灌注桩冲击成孔孔底低于护筒底后不出现塌孔，保证护筒有足够的承载力保持施工平台稳定安全，需将钢护筒底打至强风化岩面。钢护筒的施打拟采用由正在现场进行钢管桩沉桩任务的水上打桩船，采用D100筒式柴油打桩锤施打。
钢护筒直径＝灌注桩桩径＋0.2m＝1.7m。护筒顶标高＝3.27（设计高水位）＋1.5＋0.5（考虑波高）＝5.27m，取整5.2m，施工平台顶标高取5.1m。护筒长度按护筒底打至强风化花岗岩岩面－21.04m考虑，护筒长度=5.2－（－21.04）＝26.24m，考虑小量的地质变化等影响，钢护筒总长度取整28m。
钢护筒的设计采用壁厚为10mm，根据相关经验和规范，钢管桩的径厚比不宜大于70，而本钢护筒的径厚比达到170，属于大直径薄壁结构，为确保钢护筒锤击沉桩时不发生屈皱破坏，拟采取以下措施：钢护筒采用材质Q345B的螺旋管，在钢管厂内整根一次成型，船运输到现场。施打时用D100筒式柴油打桩锤最低挡(1挡)重锤轻击的方式施打，以最后贯入度达到50～100 mm10击为控制标准。
钢护筒在灌注桩成孔过程中的单桩承载力验算：
钢护筒属于开口桩，根据开口桩的承载机理，开口桩的竖向承载力一般由桩外侧摩阻力，桩内侧摩阻力和环底端阻力三部分组成。本灌注桩护筒直径达到1.7m属于大型开口桩，且在灌注桩成孔后，护筒内的土层已被冲掉，因此没有桩内侧摩阻力，也不形成桩的闭塞效应。另根据大型开口桩的承载机理桩极限端阻力占总承载力的比重很小，因此只要桩外侧摩阻力Qsk能满足灌注桩施工平台施工荷载要求，则该平台是稳定的，安全的。
根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值，公式如下：
Quk＝Qsk＋Qpk＝U∑qsikli＋λpqpkAp
当hb/d＜5时，λp＝0.16hb/d
当hb/d≥5时，λp＝0.8
式中qsik、qpk――桩的极限侧阻力和桩端极限阻力标准值，依照土层性质，查《建筑桩基技术规范》得：淤泥qsik＝14kpa，硬可塑粘性土qsik＝70kpa，全风化软质岩qsik＝100kpa，强风化软质岩qpk＝4000kpa
U――桩身周长，5.34m
li――桩身穿过i土分层深度
Ap――桩端面积
λp――桩端闭塞效应系数，对闭口桩λp＝1，对开口桩取上述计算值
hb――桩端进入持力层深度
d――桩外直径，1.7m
侧Qsk＝ U∑qfili＝5.34×（14×3.1＋70×1.9＋100×1）=1476kN。该竖向承载力远远大于施工平台自重荷载与冲击灌注桩桩机施工荷载之和（约300 kN）。固钢护筒的承载力在其内冲孔孔底低于护筒底后能满足施工荷载要求。
大直径薄壁钢护筒锤击沉桩时桩身强度验算
按一端自由一端固定的支承条件，由欧拉公式计算钢护筒长柱压曲极限荷载Pcr：
式中：E――弹性模量，E=2.06×1011Pa
I――惯性矩，I=π（D4-d4）/64=0.0189m4
L――钢护筒长度，L=28m
则计算得Pcr=12300KN，极限应力σcr=230MPa。
根据以往钢管桩打桩经验及本工程已经施打的钢管桩的高应变动力检测的成果，用于施打本钢护筒的D100筒式柴油锤在开1档初打工况下作用于桩上最大打击力约为7000～9000KN，打击应力为130～168MPa。根据钢管的压曲理论，打击应力低于屈服强度应不会发生局部压曲。本钢护筒属于大直径薄壁结构，大直径桩曲率小，管壁薄等原因成了接近于平板压曲的关系，因此还需要进行平板压曲校核，按下式静态压曲应力公式计算：
14.5E（≤fy=345MPa
式中E――弹性模量，E=2.1×1011
t――钢管桩壁厚（cm）
ds――钢管桩直径（cm）
fy――Q345钢材屈服强度
因此以上计算结果可判定可以采用D100筒式柴油锤开低档位1档施打长28m，直径1.7m，壁厚1cm，材质Q345B的螺旋钢护筒，钢护筒不会发生变形。
钢护筒现场施打实际情况描述如下：8根大直径钢护筒施打顺利，钢护筒没有发生压曲现象。经观侧，每根钢护筒施打完成后桩顶在潮流影响下基本不发生水平位移，说明单根钢护筒具有较好的抗倾覆稳定性。筒底标高、最后贯入度及总锤击数见下表1。
表1：钢护筒实际施打相关主要记录表
（2）施工平台结构
8根钢护筒施打完成后，及时用连杆将其连接成整体，以提高其整体稳定。然后焊接牛腿，铺设分配梁。平台结构示意图见图2，施工过程照片见图3。为提高平台的抗台风能力，平台搭设完成后抢先完成平台2根对角桩的冲孔灌注施工。
图3：施工过程照片
图2：施工平台结构示意图
5结语
该系缆墩的8根灌注桩施工从2008年5月初施打钢护筒到7月初冲孔桩灌注完成，耗时2个月，顺利完成任务，整个冲孔过程，平台相当稳定，基本不出现晃动。实践证明利用钢护筒本身作海上灌注桩施工平台的支承桩方案是可行的，利用D100筒式柴油锤的低档位施打大直径薄壁钢护筒可以穿过较薄的全风化土层，到达强风化岩面。同时该方案施工成本相对较低，值得类似工程借鉴。
参考文献：
（1）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）. 中华人民共和国住房和城乡建设部. 中国建筑工业出版社.2008年8月第1版
（2）《港口工程桩基规范》（JTJ254-98）. 中华人民共和国交通部.人民交通出版社.1998年8月第1版
打桩施工总结范文2
关键词：桥梁；栈桥、平台；设计方案；施工方案
中图分类号： U448.18 文献标识码： A 文章编号：
一工程概况
1.1水中钢栈桥与平台的位置和作用
某大桥水中钢栈桥与平台工程位于西江干流北街水道两岸位置，桥梁设计为【60m+155m+380m+150m+60m=800m】独柱双塔中央双索面半漂浮体系混凝土斜拉桥， B3#、B4#墩为主墩B3#墩平台（江门侧）与B3#墩侧栈桥处于主桥水中B3#索塔基础及桥位边上，跨越河堤及有特殊保护要求的管道后在江门生化厂与外部通道相连。B4#墩平台（中山侧）与B4#墩侧栈桥处于主桥水中B4#索塔基础及桥位边上，跨越河堤后与潮连岛环岛路相连。
本钢栈桥与平台作为施工平台，为水中主桥主墩、辅助墩等的施工服务，同时也作为主桥施工的码头使用，为主桥施工的各种运输、通行提供支持。
平台及栈桥总体平面布置图
1.2地形、地质
本工程场区地貌属于珠三角海路互相沉积平原区，地质构造运动微弱，总体工程地质条件较好。主要不良地质现象为饱和砂土液化和饱和软弱的淤泥质土层，均分布范围广、厚度较大。
桥位区覆盖层厚度多在20～40m间，覆盖层上部主要为流塑状淤泥层，层厚16m左右，下部为流塑～可塑状为主的粘性土，或为松散-中密的砂类土，覆盖层底部高程为（-44.5m）～（-18.3m）。本工程场区基岩为花岗岩，岩面起伏较大。
二栈桥、平台设计方案
2.1技术参数
①栈桥设计技术参数
结构形式：基础由钢管桩和横联组成，主承重梁为贝雷桁架梁，桥面系由工字钢、8mm防滑钢板以及栏杆等附属结构组成。
桥宽：全宽6m，单向通行。
跨径：标准跨径为15m。
长度：B3墩侧栈桥总长231m，B4墩侧栈桥总长49.5m。
设计荷载：根据《公路桥涵设计通用规范》，设计荷载采用公路一级荷载，采用车道荷载和车辆荷载进行设计。
验算荷载：采用50T履带吊荷载进行荷载验算。
②平台设计技术参数
平台尺寸：宽31.7m，长75m。
结构：平台分为行车区、桩基钻孔区及材料堆放区三大区域。行车区上部为简支贝雷梁上搭设工字钢分配梁与8mm防滑钢面板结构，下部为钢管打入桩和型钢桁架；桩基钻孔区上部为贝雷梁上铺设45#工字钢承重梁及36#工字钢冲机轨道结构，下部为钢管打入桩和钢管横联；材料堆放区上部为以贝雷作为承重梁，顺桥向设置槽钢桁架连接贝雷梁，其上铺设工字钢分配梁的结构，下部为钢管打入桩和钢管桁架。
设计荷载：行车区设计荷载采用公路一级荷载中的车辆荷载，钻孔区考虑冲机自重与施工荷载、龙门吊吊重等，材料堆放区考虑材料堆放重量及摆放位置。
验算荷载：行车区采用50T履带吊荷载进行荷载验算；钻孔区根据钻机施工及移机两种工况验算冲机轨道，根据龙门吊吊重验算龙门吊轨道等；材料堆放区根据25#工字钢极限荷载验算平台最大承重及最不利摆放位置。
2.2钢管桩的入土深度
钢管桩的入土深度通过计算确定，入土深度要求扣除冲刷深度。根据经验，在栈桥钢管桩的冲刷深度按2m考虑，平台钢管桩的冲刷深度按3m考虑。确定栈桥钢管桩入土深度约为20.6m，平台钢管桩入土深度约为28.5m，详见相关计算书。
2.3栈桥、平台梁体的跨度及结构形式
栈桥的最大跨度按15m考虑。栈桥梁体按最大6跨一联连续梁结构布置。平台的最大跨度按13.5m考虑。
2.4栈桥、平台受力计算
将栈桥从制动墩处划分为两段进行计算，按照从上往下的原则，分别计算桥面波纹钢板、I12.6工字钢、I25工字钢、贝雷及钢管桩的受力状态。栈桥所受荷载采用《公路桥涵设计通用规范》中的公路一级荷载，同时考虑结构构件自重，按照最不利情况组合对结构进行受力验算。横向水流和漂浮物作用按水流淹至梁体结构的情况考虑。
平台行车区平台作为施工机械、设备、人群通行便道，设计荷载采用公路一级荷载中的车辆荷载进行布载验算。材料堆放区根据材料堆放区的平台结构计算材料堆放区所能承受的最大荷载能力。钻孔区根据冲机及龙门吊的施工荷载对各型钢结构进行验算。
分析计算表明栈桥与平台的受力是安全的。
2.5贝雷梁横向水平力的传递
对于水流及漂浮物对栈桥所产生的水平作用，最终是由钢管桩刚架结构所承担的。但贝雷梁梁体部分所受到的水平力，必须要能够传递至钢管桩上。为此，在除制动墩的每个墩管桩桩顶，在贝雷梁与钢管桩之间利用钢板和型钢设置挡卡，阻止贝雷梁横向和竖向移动，但挡卡不将贝雷梁与钢管桩卡紧，以不限制贝雷梁的纵向移动。
三栈桥、平台施工工艺
栈桥桥处于主墩至岸边的范围内，平台处于主墩四周，因此栈桥平台适合利用船体在水上进行施工。为保证施工工期，钢管桩以打桩船为主进行打设，上部构造等结构安装工作利用浮吊船进行。近岸处钢管桩采用履带吊和振动锤完成打设。钢管桩联结及上部构造安装，从近岸边往水中逐跨进行，其吊装工作由浮吊完成。钢栈桥、平台构件和材料由船只输送。
3.1打桩船插打钢管桩
3.1.1钢管桩加工及转运
①钢管桩先在加工场接长至单节长度为35m。管节在驳接时，需要在胎架上进行，以保证管节对接口在同一轴线上。驳接焊缝采用满焊，并在钢管桩四周加焊六块加劲板，加劲板长20cm，宽10cm，厚度8mm（加劲板采用废旧钢管桩加工），加劲板采用满焊，但在钢管桩驳接焊缝处断开5mm。
②根据桩长及浮吊起吊时吊装要求，在钢管桩适当位置设置3个吊耳。同时注意吊耳孔径必须稍大于吊装卡环销轴直径。吊耳尺寸及焊缝应满足受力要求，严格控制检查焊缝质量。
③把驳接完成并通过检查验收的钢管桩吊装到平驳船上，分层堆放，堆放时最多堆放3层，以防滚滑。装船完成后，采用工程船拖运平驳船到现场进行钢管桩打设。
钢管桩外形尺寸允许偏差表如下：
钢管桩外形尺寸允许偏差表
3.1.2钢管桩插打
钢管桩的运输采用平驳船进行，近岸钢管桩采用QUY50C振动锤进行插打，水中钢管桩则采用“长大33”打桩船进行打设。
根据钢栈桥设计情况，以及打桩船船体抛锚定位要求确定钢管桩插打顺序，并按该顺序确定钢管桩运输驳船装船顺序。
打桩船根据测量系统显示数据移船至待打设桩位附近，将钢管桩空中翻身改水平起吊为垂直起吊。之后将桩入龙门卡、套桩帽，根据测量定位显示数据精确调节船位及桩架角度，并根据水流、风向等作适当的预偏，确认数据无误后下桩压锤，解除桩底以上约9m位置的吊点。
打桩施工总结范文3
关键词：PHC 管桩 锤击
1、前 言
近年来，预应力高强混凝土管桩(简称PHC管桩)由于单桩承载力高、工程造价低、施工速度快、工效高、工期短等众多优点，广泛应用在工业与民用建筑、桥梁、港口码头、水利工程等领域，在国家建设中发挥了愈来愈大的作用。
PHC管桩的施工方法主要有锤击和静压两种。目前采用柴油锤、液压锤锤击法沉桩的施工工艺在我国占主导地位。本文对锤击法沉桩的工艺流程进行了较为详细的介绍，并就实践中的常遇问题进行了总结分析。
2.沉桩工艺流程
3、桩基施工中的常见问题分析
3.1 断桩及桩爆头现象
锤击沉桩过程中往往会出现断桩及爆头现象。
此类现象的出现，一方面是由于桩本身质量欠缺所致；另一方面，沉桩施工时桩锤落距选取过大及控制油门档位不当也极易引起断桩及爆头现象。桩锤落距越大，其下落速度越快，对桩头的冲击应力越大，在桩身上产生的应力渡越强，对桩身的损毁也就越大。
根据以上特点，在打桩施工时，设定了“重锤低击”这一基本原则，用以限制桩锤对桩身的冲击。“重锤低击”指的是在相同锤击能量的条件下应优先选用冲击体大一些的桩锤，以便在实际作业过程中采用小一些的落距，这样作，不仅贯人力强，且桩受到的冲击应力有限，则桩身桩头也不易破损。
如选用D50锤开4档油门进行作业，不如选用D62锤开3档油门进行作业更合理更合适。选择柴油锤宜通过静载试验桩或试打桩来选用或校核。由以上例子可以看出“重锤低击”是个相对问题。对于不同的锤重，不同的桩型，可以根据单桩竖向承载力设计值在一定的范围内选用，避免“大锤打小桩”、“一锤打天下”的不规范做法。
另外，在打桩施工时比较普遍的做法是在桩锤与桩帽，桩帽与桩之间加设弹性垫衬，比如硬纸皮、硬木、麻袋等。这种弹性垫衬可以延长撞击时间、降低锤击应力，并且可以使打桩应力分布更均匀，降低桩头被打烂或出现断桩的可能性。
3.2 桩身倾斜及桩偏位现象
打桩过程中，桩身倾斜及偏位的现象也比较普遍。
桩身倾斜的主观原因是桩机安装不正，桩架与地面不垂直，桩身、桩帽、桩锤的中心线不重合，产生锤击偏心，沉桩过程中桩身倾斜；桩偏位的主观原因多为施工测量人员放线不准。
以上两种现象的客观原因较为一致，当地质条件较为复杂，特别是在沿河海地区含碎石淤泥层中，桩尖遇到孤石等硬夹层时，锤击荷载作用下，桩尖跑偏，继续施打。将最终导致桩身倾斜及桩偏位两种后果。
沉桩施工初期，倾斜跑位较为严重时，需采取机械引孔措施。用钻机预先引孔扰动硬夹层，保证沉桩到位。由于有些管桩设计为端承摩擦承桩，如果引孔直径过大会影响管桩侧摩阻力发挥。引孔直径一般比桩直径小50－100mm，当砂夹层较厚时引孔直径取较大值。建议最大孔直径小于桩直径100mm。
当沉桩施工达到设计标高或者设计规定贯入度，但倾斜或偏位较明显时，应尽快将偏差量值反映给设计人员，再由设计人员计算确定是采取补桩、增加承台配筋还是扩大桩承台处理。
3.3 管桩静载试验的休止期
管桩静载试验的休止期，与桩的时间效应有直接关系。
桩在施工过程中不可避免地扰动桩周士，降低土体强度，引起桩的承载力下降，以高灵敏度饱和粘性土中的摩擦桩最明显。随着休止时间的增加，土体重新固结，土体强度逐渐恢复提高.桩的承载力也逐渐增加。以上这种成桩后桩的承载力随时间而变化的现象称为桩的承载力时间(或歇后)效应，我国软土地区这种效应尤为突出。研究资料表明，时间效应可使桩的承载力比初始值增长40％－400％。其变化规律一般是初期增长速度较快，随后渐慢，待达到一定时间后趋于相对稳定，其增长的快慢和幅度与土性和类别有关。
除非在特定的土质条件和成桩工艺下积累大量的对比数据，否则很难得到承载力的时间效应关系。另外，桩的承载力包括两层涵义.即桩身结构承载力和支撑桩结构的地基岩土承载力，桩的破坏可能是桩身结构破坏或支撑桩结构的地基岩土承载力达到了极限状态
只要不出现不合格的情况，时间可以尽量短。它带来的问题是。当实验出现异常时分不清责任。规范给出的时间要求是一般的经验总结，可以参照执行。
《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)的附录O中，规定了管桩静载试验的休止期：预制桩在砂土中入土7天后；粘性土不得小于15天；对于饱和软粘土不得小于25天。
3.4 桩上浮现象
桩上浮情况多数发生在大面积群桩施打过程中，由于打桩速度过快、打桩行走路线不合理等原因，挤压地下土层，软土层形成超孔隙水压力，产生挤土效应，使先打人的桩上浮、移位，桩的整体承载力降低。因涌起程度不同，会造成建筑物的不均匀沉降，严重危及安全。
在沉桩过程中，要求先打场地中央桩，后打周边的桩；先施打持力层较深的桩，后施打持力层较浅的桩等等：同时应严格控制沉桩速度。虽然采取以上
措施可有效减小管桩“上浮”现象，但实际仍无法完全消除。
《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)中第7.4.9条规定，沉桩结束后，宜普遍实施一次复打。
打桩施工总结范文4
关键词：大跨桥梁深水基础施工平台管桩护筒
1工程概况
某公路大桥，桥梁全长280.7m为预应力箱形截面连续刚构。设计行车速度为40km/h，设计荷载等级为公路-Ⅱ，桥面宽度8.5m，双向两车道。本桥1#和2#桥墩为桩基承台薄壁墩，主墩承台厚4.0m，基础采用桩径2.5m的钻孔灌注桩，基桩按纵向、横向均为两排布置，每墩共4根桩。
2水上基础施工技术
2.1水上施工平台。
水上施工平台是为钢护筒竖立埋设、钻机钻孔、灌注水下混凝土等施工需要而搭设的。它是钻孔桩施工时钢护筒下沉、钻机钻孔和水下混凝土灌注的水上作业平台，同时也作为承台施工时钢吊箱围堰施工的作业平台。为确保安全可靠、科学合理，必须结合当地地质、水文条件、施工机械设备、荷载情况、工期安排等因素进行综合考虑。
深水桩基础施工平台采用固定平台形式，以钢管桩受力为主，钢护筒受力为辅，并依靠钢管桩间多道纵横向联结来保证其整体稳定，主墩工作平台平面尺寸根据主墩承台的大小及施工作业需要而定，为钻孔桩本身施工和后续承台套箱围堰拼装、下沉提供宽阔的作业面。
根据孔深、桩径、钻机钻进过程中的稳定性要求，并考虑到钻孔施工过程中免受水浸泡等因素，确定钻孔平台顺桥向13.5m，横桥向21.6m，钻孔平台顶面标高为256.0m。施工平台由14根直径600×10mm钢管桩支承，钢管桩间用I25工字钢和I14槽钢焊接连接成平联和斜撑，钢护筒与钢管桩间通过I25工字钢连接，钢护筒间用I25工字钢焊接连接，兼做泥浆循环系统。施工平台起重梁为贝雷支撑架联结的单层4排贝雷片主梁；钻孔平台分布梁为I25a工字钢，平台顶面平铺厚10mm钢板。
平台的搭设采用20t汽车吊配合30kW振桩锤进行施工，钻孔平台可为钢护筒下放及桩基础施工提供工作平台，同时作为钻桩设备、材料的堆放场地，并在承台及墩身第一节施工时能利用龙门吊吊装材料，进行材料运输。
施工时，首先在岸边控制点上架设全站仪确定钢管桩的准确位置，用打桩船的振动锤振打钢管桩至设计标高，然后由浮吊将事先在平板船上组装好的承重纵梁进行吊运安装。
当平台支承钢管桩和平台承重梁施工完毕后即开始下沉钢护筒。由于护筒需下沉到基岩一定深度，故应采用冲击钻机成孔，平台布置一台钻机施工。此方案的优点在于钻机的振动对桩护筒的影响较小，采用钢管桩水中平台方案施工，发挥浮吊和浮箱的作用，成本经济、方便易行。
2.2钢管桩、钢护筒设计与制作
受库区水位影响，施工最大水深在30m以上。钢管桩选用Q235-A钢板加工制成。钢管桩长50m，为了保证钢管打入河床后能够稳定，所打钢管桩均与2根直径2.6m长6.0m的钢护筒浮式定位架联接，浮式定位架由4对8根锚绳固定，锚绳的夹角应控制在≤45°，钢丝绳从钢护筒浮式定位架底部穿过，形成整体，确保管桩位置准确和稳固。
鉴于主墩桩基直径为2.5m，钢护筒尺寸拟采用内径2600mm、壁厚12mm的Q235-A钢板加工制成。每根钢护筒长43m，单根重约40.3 t，2个主墩8根钢护筒总长344 m，总重约322.8t。
该钢护筒的特点是：直径大，护筒长，覆盖层浅，自由长度长，桩位垂直度控制精度要求高，护筒作为主墩桩基的一部分不拆除，并在钻孔桩施工时兼作承重平台的支撑管桩。
2.3钢管桩锤击打设
打桩时，先将全站仪架设在导线点上，校正桩的垂直度，并保持锤、桩帽与桩在同一纵轴线上，然后空打1～2m，再次校正垂直度后正式打桩。
当沉至一定深度并复核沉桩质量良好时，继续打击。钢管桩直接开口打入，土体由桩底涌入桩管内，至一定高度，测量钢管桩内高度，以控制贯入深度。锤击桩顶时对桩产生的锤击应力按照80%钢管桩材料允许应力考虑。停打标准以贯入深度为主，并结合打桩时最后1m平均贯入度和每根桩总锤击数等综合判定。平均贯入度S≤4mm/击。
打桩过程中，详细记录出现的问题及处理措施等。施工期间，每日均派专人记载打桩记录。
记录内容应包括桩号、位置、打桩设备、桩尺度型式、每50cm打击数、作业起始时间、每打1次贯入量、桩位偏移量、倾斜度、最后30cm之锤击数或最后10击之平均贯入量与其它有关事项。
2.4钢护筒施沉
首先，在钢管桩平台上焊拼定位架，再利用钻孔龙门将第一节自浮钢护筒起吊插入导向架内，利用全站仪实现护筒精确定位，然后逐节现场拼焊接长下沉，在钢护筒着床后，再进行一次准确定位，最后再用90t沉拔锤锤击到设计标高。
3管桩平台与龙门吊计算
3.1管桩平台方案
管桩顶部12m范围内设置3道横向联系，横向联系采用Ⅰ20工字钢，剪刀撑采用Ⅰ14槽钢。
3.2计算模型。
采用空间有限元分析软件对钻孔平台系统和龙门吊两个主要受力结构进行了内力和变形等相关计算。
3.3计算参数取值。
计算中不仅详细考虑了施工恒载，而且考虑了锤击的冲击力以及根据水流速度计算的流水水平力。管桩平台荷载取值按照贝雷桁架的支点反力换算后作用在平台的两根挑梁上，同一侧两个荷载作用点间的距离为145cm，假定贝雷桁架起吊左上角钢护筒，则左侧管桩平台所受荷载较大，右侧管桩平台所受荷载较小。其值分别为：186.6kN、186.6kN、106kN、106kN。
3.4结果分析
3.4.1桁架分析
计算结果表明，龙门吊桁架在荷载作用下两个支点竖向反力分别为93.3kN、53kN。龙门吊桁架在荷载作用下，最大竖向变形13.9mm；假定一个支点固定，另一个支点可以延桁架长度方向活动，则另一个支点产生水平位移3.6mm，即荷载作用后两支点间的距离增加了3.6mm，此增量以水平推力的形式作用在管桩平台上。
3.4.2管桩平台分析
根据计算结果，最大支点反力为217.0 kN。
管桩平台在荷载作用下，管桩顶端往内侧收拢，中部往外侧膨胀，结构在水平（长度）方向最大位移0.34 mm;整个管桩平台顶部往受力的一侧偏移，最大变形为2.7 mm;在荷载作用点处产生竖向最大变形3.1 mm;管桩自身变形2.9 mm，其它管桩由于横向联系及剪刀撑的拉压也产生了相应的变形。
管桩平台轴向压应力最大的构件不在主支撑管上，而在受力点对应的管桩两侧的剪刀撑上，其最大值为20.5MPa。管桩轴向压应力最大值11.7 Mpa；剪应力最大值为11.5 MPa，在挑梁上两个荷载作用点之间。
深水桩基础施工实施中的监测数据与设计计算结果相一致，说明提出的深水桩基础施工方案是可行、合理的。
4 结束语
综上所述，通过了对大跨度桥梁的水上基础施工方案的实施与钻孔平台的空间计算分析，从中可以看出，这个施工技术方案不不但操作程序简单，而且能够提高工程的施工效率及节约工程的成本。
参考文献
打桩施工总结范文5
关键词：钢板桩围堰设计；施工；水中桥墩
中图分类号： TU391文献标识码： A
贵广铁路GGTJ11标段白石绥江大桥全长为46730m，跨越绥江宽175m，水深5.5-6.5m，水流平缓，桥址处每年4-9月暴雨较为集中，为汛期，江水的水位变化影响桥梁7-10号水中墩施工,桥跨越的绥江为3级航道，通航水位27.31m，通航净高6.0m，净宽2×46m。
河床底地层岩性及地质构造从上至下分别为浅黄色砾砂层粗圆砾土、卵石土、全风化花岗岩、强风化花岗岩、弱风化花岗岩、强风化角岩、弱风化角岩。
2011年9月，对白石绥江大桥处的河床进行了地形测量，范围为轴线每边20m，线路法线方向标高基本一致，线路轴线地形纵断面如图1所示。
图1线路轴线地形纵断面图(单位:m)
一、水中墩承台施工总体思路及流程
白石绥江大桥水中墩基础采用先桩基后围堰的方法施工，承台采用单排钢板桩围堰隔水。对钢板桩建立受力模型，如图2所示，进行受力分析计算，确定该方案切实可行，围堰结构安全稳定。
施工流程:施工准备水上平台钻孔桩施工部分钻孔桩施工平台拆除施打钢板桩安装围檩及支撑挖泥浇筑封底混凝土承台施工墩身施工围堰拆除。
图2钢围堰整体模型空间图
二、钢板桩围堰设计
、围堰设计
围堰平面尺寸：横桥向15.5m，顺桥向12.0m(10号墩为10.8m)，钢板桩围堰与承台边的距离为1.2m。
采用拉森Ⅵ型钢板桩，钢板桩长16m钢板桩顶高程为+22.67m，屈服强度为215MPa。
、钢板桩围堰计算
钢板桩围堰支护设计中，设计水位取+22.67m，按施工过程进行如表1参数和表2中的工况计算。
、钢板桩工况计算(如表2)
、围堰稳定性计算
抗倾覆验算按下式进行：满足抗倾覆安全要求，
表1钢围堰计算参数表
表2钢围堰标准值计算结果汇总表
三、钢板桩围堰施工过程
、钢板桩的整理
在钢板桩进入到施工工地之后，应该先进行清洗整理，对钢板桩锁口内的杂物进行清除,对有缺陷的部位进行整修,以确保正常使用。
锁口检查的方法：找一个标准的钢板桩，大约二米长、类型与规格应该一样，将所有同型号的钢板桩作锁口通过检查。检查采用卷扬机拉动标准钢板桩平车,从桩头至桩尾作锁口通过检查。
、钢板桩围堰施工
钢板桩的起插及过程控制。各项准备工作就绪后,将事先加工好的定位桩精确垂直安设好,并用与导梁工字钢焊接牢固,导梁为上下双层导梁,钢板桩与内外导梁之间的间隙用木块塞紧,确保插打第一片钢板桩的垂直度。第一片钢板桩以导梁为基准定位,垂直插打至设计标高,此项工作应反复仔细校正钢板桩位,确保垂直,必要时拨出重新插打。其余各钢板桩,则以已插好的钢板桩为准,起吊后人工扶持插入前一片钢板桩锁口,然后用振动锤振动下沉。插入桩位的钢板桩需紧靠导梁,插打一片或几片后,将已插好的钢板桩点焊固定于导梁上。整个施工过程中,要用锤球始终控制每片桩的垂直度,及时调整。调整工具有千斤顶、木楔、导链等。插打过程中,须遵守“插桩正直,分散即纠,调整合拢”的施工要点。
钢板桩的插打次序及合拢。钢板桩的插打次序是从上游中心开始,在下游合拢,每边由一角插至另一角。为提高插打进度和减小合拢误差,采用开始的一部分逐块插打,后一部分先插合拢后再打至设计标高的方法。
围囹支撑设置。待钢板桩施工完毕即可进行挖基抽水,至设计第一道围囹标高时进行第一道围囹架设。围囹上下共设置3道。围囹上面两道为双拼I45cm工字钢,下面一道为双拼60b#工字钢组焊而成,按设计高程预先焊好∠125×125×10角钢短牛腿作为临时支撑,待各围囹安装并连接就位后,再与钢板桩焊接牢固。围囹合拢段按实际丈量长度在现场加工改制。
、基坑开挖及基底处理
围堰合拢后,用挖掘机开挖基坑,尽量不刮碰钢板桩围堰,边角人工配合人力开挖,避免损坏钢板桩。开挖完毕后人工清理基底,略低于设计标,然后快速支好模板。在其内填入一层粉质黏土并夯实,这样有利于防渗,在土料填完平整后,在其上加20m厚的黄砂,最后填入20m厚的碎石。填筑顶面的标高为承台底标高。回填完毕后完成凿桩、绑扎钢筋网片、浇筑承台混凝土等工作。
、钢板桩围堰拆除
承台施工完毕混凝土达到一定的强度后拆除模板,由于水位高于承台顶面,所以在拆除钢板桩围堰前要在围堰四角埋好无砂管,当做降水井以备施工墩身时降水之用,最后回填基坑固定无砂管。在拆除工作中应注意:钢板桩围堰拆除工作与围堰施工程序相反进行。钢板桩拔除先行由下游方向开始,对称拨至上游方向,拆除过程必须时刻注意施工安全。先用打拔桩机夹住钢板桩头部振动1min～2min,使钢板桩周围的土松动,产生“液化”,减少土对桩的摩阻力,然后慢慢地往上振拔。拔桩时注意桩机的负荷情况,发现上拔困难,可先行往下施打少许,再往上拨,如此反复可将桩。
、钢板桩的施工中遇到的问题及处理
由于施工的地质复杂性，河道有水利部门投放的防冲刷石笼、石块等物体,在进行钢板桩打拔施工中经常回出现一些问题，通常遇到问题时，工程人员会用以下方法解决：第一，在打桩过程经常回遇见一些比较大的石头或其他的不明的阻碍打桩的障碍物，回阻碍打桩的深度，遇到这种问题的时候一般采用弧形桩绕过障碍物，或者采用转角桩。第二，在打桩的过程中，在淤泥质地段中经常会有许多小的石块，在钢板桩挤进去的过程中，由于挤压的作用，经常会使钢板桩发生位移的现象，在发生这种现象之后，施工人员应该将钢板桩往上拔1.0m～2.0m,然后再锤进去，这样反复操作数多次，在反复锤进的过程中，将障碍物击碎，可以使钢板桩的位置得到纠正,减少钢板桩的位移;第三，由于淤泥质基础较软,有时施工发生将邻桩带入现象,采用的措施是把相邻的数根桩焊接在一起。
、围堰防渗措施
首先保证钢板桩垂直度，利用振动打桩机进行钢板桩的插打，插打过程中钢板桩锁口内设置足够的黄油，保证其锁口质量。
在抽水过程中发现漏水后及时采用级配粗砂、锯沫粉、水泥调和后在漏水上方钢板桩外侧设置堵漏导管;通过堵漏导管将堵漏调和物下放到需要堵漏上方，将粗砂、锯沫粉、水泥等吸进漏水的钢板桩锁口缝隙中将其填充密实达到止水效果。
当钢板桩实在无法打至设计标高，为保证围堰止水效果，可以在该钢板桩底部区域，沿桩墙外侧钻孔并注浆。若出现较大渗水情况，一般堵漏方法不能解决时，在漏水部位外侧进行止水帷幕处理。
四、钢围堰监测
围堰处于深水中，钢板桩侧壁将受到较大水压力的作用，因此施工过程存在一定的风险。为保证钢板桩围堰施工的安全，达到信息化施工、动态设计的目的，在施工过程中需对钢板桩桩身的变形、支撑轴力、水位进行安全监测。计算出预警值，监测过程中，当达到预警值时，应暂停施工，由设计人员与现场监理、施工单位共同到场调查原因，研究解决方案。
五、桥梁水中墩施工中采用钢板桩围堰的优点
在桥梁水中墩施工中常规的筑岛围堰一次性投入大，工期长，安全风险大，而且不环保。采用钢板桩围堰的优点主要表现在以下几个方面：
高强度，轻型，防水性能好。
耐久性强，使用寿命可达50年。
互换性良好，可重复使用20次以上。
施工简单，缩短工期，成本低且安全可靠。
环保效果显著，有效保护土地资源，具有占有河道面积范围小，不影响排洪等特点。
六、钢板桩围堰挡水效果
在基坑进行抽水的时候,同时也施行合理的防漏措施，,当水基本抽完后,只需一台水泵在抽水工作,另一台备用,可以发现钢板桩围堰的挡水效果。只有少数的漏水是因为钢板桩机头的不紧密所致的，在钢板桩围堰内的表面基本没有漏水;在基坑内根本没有出现管涌。漏水等现象，充分证实钢板桩围堰是有效的。
七、变形观测
在钢板桩围堰挡水期间,施工人员应该注意钢板桩顶是否发生位移，如果钢板桩顶的位移向基坑内的移动在2cm之内，说明堰体是稳定的。
总而言之，施工实际效果表明：由于河套灌区总干渠河由黄河三盛公枢纽引水,东至乌拉特前旗,年引水量达50亿m³,为河套地区灌溉输水的大动脉,对灌区农牧业和经济发展具有重要意义,每年4月中旬总干渠必须放水灌溉。蒙冀铁路有限责任公司项目部在2008年1月1日开始第一根钻孔桩施工,最终于2008年3月25日全部完成计划工作量,保证了灌溉时间。实际效果证明钢板桩围堰具有施工进度快、更安全、筑岛占地面积小等优点,这对于水深较大、流急、淤泥或粉细砂等软基上等不适宜用填土围堰、客观要求工期紧的工程使用较为有利,而且钢板桩围堰一次性投入费用后可反复利用,占用流动资金较少,因此采用钢板桩围堰,在经过技术性、经济性、施工安全性以及便利性等方面,使用在临策铁路黄河总干渠特大桥的施工中,还是相当合理可行的,并且取得了明显的效果。
参考文献
[1] 聂江华.钢板桩围堰在安江沅水特大桥水中墩施工中的应用[J].安徽建筑,2007,02:21
打桩施工总结范文6
一、前期施工准备阶段
xxxx百货大楼工程作为xx县的招商引资项目，只要有利于工程施工进度，基本上都能得到政府的支持与帮助，但开工之前还必须完成以下工作，才能顺利开工。
1、 地下室控制边线放样。
2、 建筑物放线。
3、 规划部门进行验线工作。
4、 将测绘部门提供的水准点、坐标控制点提交总包单位。
5、 两次组织基坑支护施工图设计交底及图纸会审。
6、 桩基施工图设计交底及图纸会审。
7、 规划部门提供本项目周边市政管线图纸。
8、 协助完成工地临时用电量不足扩容工作。
9、 开工前去质安站办理质量监督手续事宜。
二、施工阶段
打桩施工前，场地内基坑土方已开挖约两米五深，由于当时没有施工图纸，大部分地方均未开挖到位。考虑到四周靠边一排桩施工有足够的工作面，需要土方开挖单位的配合将余土挖除。土方开挖单位很长一段时间都不配合我司的工作安排，与我方保持对立情绪，甚至发展到来工地闹事，工地工作一度无法开展。经过我方耐心细致、不厌其烦地努力去沟通，同时了解到当地其他工地的土方开挖单价，最终通过奖励的方式才与土方开挖单位达成协议。
基坑土方开挖两米五后，给现场打桩带来很大的影响。混凝土运输车根本无法开进工地，基坑表面为粉砂土，一旦下雨，粉砂土层承载力急骤下降，打桩施工难度很大。总包单位将会以此为借口，施工场地三通一平不具备条件，将会产生费用及工期的索赔。我方当机立断，积极组织当地施工单位进行场地内塘渣回填，确保了打桩施工对场地的需要。
万事开头难，进场三个星期，也未见总包安排桩机进场。总包未收到我方提供的桩基正式施工图，不便组织机械进场也是事实，但我方于十月十五日提供桩基施工蓝图后，总包还是迟迟进不了桩架。总包在找分包单位遇到了很大的困难，前前后后找了十几家单位，都不愿意承接此项业务，直到十月二十二日才陆续进了几台桩架。十月二十九日开始裙楼及塔楼的试桩施工，裙楼试桩成功，但塔楼试成孔六天后以塌孔而告终。塔楼桩必须入岩一点五米，而返循环钻机遇上砂卵石层粒径较大卵石(工地收集到最大卵石粒径接近四十厘米)，极易堵管。后来，经设计单位同意后，将塔楼返循环成孔工艺改为冲击成孔工艺，总包单位于十一月七日组织进场六台冲击锤钻机。首先在塔楼的北侧试成孔，但北侧表面约三米土层为流砂土，冲锤在提升时，重锤、流砂土、护筒一起被拉上来，成孔非常困难。考虑到尽量不拖延塔楼桩基施工工期，在塔楼的南侧开始试桩施工，十一月十四日开始试桩，十一月十六日第一根桩混凝土浇筑完成。但塔楼南侧因工作面受限，只能摆放四台桩架施工。同时也没有放弃对塔楼北侧的努力，咨询各方专家后提出建议先降水再安排打桩施工。总包先后进行了井点降水、浅层管井降水、注浆加固地基施工工艺，均未达到需要的效果。北侧地质因素影响到约六十根桩基施工，并连带影响周边纯地下室约七十根抗拔桩施工，下一步将采取深井降水，然后安排打桩施工。
裙楼桩基施工任务已全部完成，塔楼完成五十七根，纯地下室桩完成一百一十五根，总共完成三百四十九根，完成46%.
三、20xx年工作计划安排
桩基施工进度已经滞后，下阶段主要工作是围绕土方开挖来安排工作，以确保汛期来临前地下室底板浇筑完成。主要工作安排如下：
1、20xx年1月15日进场开始挖土。
2、打桩(包括围护桩)施工20xx年1月底前全部完成，但下阶段打桩施工、基坑围护施工不能影响土方开挖。土方开挖于20xx年3月20日前全部完成，地下室底板于20xx年3月初开始施工，4月15日完成。
3、20xx年5月底前完成±0.000以下砼结构。
4、20xx年8月底以前完成裙楼砼结构。
5、20xx年年底前塔楼结顶。
6、机电安装、幕墙施工、二结构施工、精装修施工穿叉在主体结构施工中进行。
四、当前需要协调的其它工作
1、 全套施工蓝图提供及施工图审查审批。
2、 消防、暖通、弱电、精装、幕墙、电梯等分包单位的确定。
3、 甲供、甲定品牌材料确定。
五、在新的一年中，我将从以下几点作出努力、作好工作。
1、继续抓好xxxx百货大楼工程项目管理工作：20xx年的工作为主体结构、机电安装、幕墙工程、精装修等，时间紧、任务重。考虑到项目总工期要求 ，我将继续抓好工程进度控制，确保工程按照预期要求全部完成，保证整个工程的如期交付使用。
2、加强业务知识学习，继续提高管理水平：随着时代的前进、新技术的运用，必须进行专业技术知识及管理知识的学习，提升自己的管理协调能力。不断提升下属员工的专业技能，保证能有效控制现场施工质量及进度。
