消防工程总流程范文1
关键词：消防泵站、消防水池、罐区消防、设计、选型、计算
中图分类号：TU998.1 文献标识码：A 文章编号：
1. 工程概述
本项目为30万吨/年合成氨原料路线改造工程，建设地点位于河南省，总占地面积约27.7公顷，消防设计主要包括室外稳高压消防、建筑物室内外消防、罐区消防冷却以及消防泵站的设计。下面仅对消防泵站的设计与计算做以简介。
2. 消防水量的确定
2.1工艺装置区消防水量
本工程总占地面积27.7公顷，按《石油化工企业设计防火规范》（GB50160-2008）（以下简称石规）规定，厂区同一时间内火灾处数按一处考虑。工艺装置的消防用水量120L/s，辅助设施的消防用水量50L/s。确定最大一处火灾的消防用水量为120L/s，火灾延续时间3小时。所需消防水量为1296m3。
2.2罐区消防水量
（1）设计条件：
10000m3液氨固定顶罐2个，罐直径：26.0m；高：18.8m；罐表面积：1534.8m2。
1000m3液氨球罐2个，常温全压力式罐体，球罐直径：12.3m；球罐表面积：475m2。
（2）设计计算：
根据石规第57页第8.10.6条规定，全冷冻式液化烃储罐（全冷冻式液氨储罐），其消防水量按着火罐和距着火罐1.5倍直径范围内邻近罐的固定消防冷却用水量及移动消防用水量之和计算。罐壁冷却水供给强度不小于2.5L/min.㎡，邻近罐冷却面积按半个罐壁考虑。罐顶冷却水强度不小于4L/min.㎡。
1）水雾喷头流量
q—水雾喷头的流量（L/min）
p—水雾喷头的工作压力（MPa），取0.20MPa
K—水雾喷头的流量系数，取56.6
则q=80（L/min）
喷头型号是ZSTWB/SL-S232
2）水雾喷头数量
a、10000m3固定顶罐壁保护对象的水雾喷头数量
N=SW/q
N—保护对象的水雾喷头的计算数量
S—保护对象的保护面积（㎡），取1534.8
W—保护对象的设计喷雾强度（L/(min. )）,取2.5 L/(min. )
则N=48(个)
b、10000m3固定顶罐顶保护对象的水雾喷头数量
设计喷雾强度取4.0 L/(min. )
罐顶面积S=580，
则N=29(个)
3）10000m3固定顶罐的邻近罐：
a、10000m3固定顶罐罐壁保护对象的水雾喷头数量
N=SW/q
N—保护对象的水雾喷头的计算数量
S—保护对象的保护面积/2（㎡），取767.4
W—保护对象的设计喷雾强度（L/(min. )）,取2.5 L/(min. )
则N=24(个)
10000m3固定顶罐顶保护对象的水雾喷头数量
设计喷雾强度取4.0 L/(min. )
罐顶面积S=580，
则N=29(个)
b、1000m3液氨球罐保护对象的水雾喷头数量
N=SW/q
N—保护对象的水雾喷头的计算数量
S—保护对象的保护面积（㎡），取475/2=237.5
W—保护对象的设计喷雾强度（L/(min. )）,取6 L/(min. )
则N=18(个)
（3）总的用水量为：
1）10000m3固定顶罐:
(48+29)×80=6160（L/min）=370(m3/h)
2）10000m3固定顶邻近罐:
(24+29)×80=4240（L/min）=255(m3/h)
3）1000m3液氨球罐:
18×80=1440（L/min）=88(m3/h)
总流量为: 370+255+88=713(m3/h)
液化烃储罐消防按6h计算，故需要消防用水量为4278 m3
3. 消防水池
3.1消防水池设计
根据石规中第47页第8.3.1条及第8.3.2条的几条规定，采用消防水池向稳高压系统供水，火灾时所需最大消防水量为罐区消防水量4278 m3，因水量较大消防水池单独建设，不与生活或者生产水池合建，容积考虑火灾时管网的连续补水，确定消防水池总容积为4000m3，有效容积3500 m3，容积大于1000 m3，采用分隔布置，并设带切断阀的连通管，考虑水池补水时间不超过48h，确定补水管管径为D219×6，并设置液位检测及高低液位报警设施。
3.2消防水池是否应与生活或生产水池合建
本人认为对于化工厂来说，消防水池不应与生活或生产水池合建，因为合建水池（罐）因容积大，对生活用水来说水质更新周期长，生活水量较消防水量相比，生活用水总贮存量一般不足消防水量的20%，所以更新周期远远超过了24h，水中余氯不足，造成细菌和藻类繁殖，为保证水质必须二次加氯，是运行费用增加，并带来管理上的麻烦。虽然造价上可能会比合建水池高一些，但是无论从日常的运行维护来说还是从保证生活水质来讲，本人认为单独建设消防水池比较合理。
4. 消防泵房
4.1消防水泵及消防稳压泵的选型
根据2.1工艺装置消防水量计算及2.2罐区消防水量计算得，工艺装置区最大消防水量为120L/s，罐区消防水量为200L/s。本工程设室外稳高压消防系统，系统压力为0.7-1.2Mpa。综合以上条件，消防水泵及稳压泵选型如下：
1）选用KQSN150-M7-332型稳高压消防水泵3台（2用1备），流量Q=369m3/h（105L/s）；扬程H=125m；轴功率N轴=156KW；转速n=2960r/min；配套电机型号Y315M-2型；电机功率N=200KW。
2）选用KQDL65-16（P）×7型稳压水泵2台（1用1备），流量Q=18m3/h；扬程H=125m；轴功率N轴=11.33KW；转速n=1480r/min；配套电机型号Y180M-4型；配套电机功率：N=19KW。
4.2消防泵房尺寸的确定
根据《泵站设计规范》（GB/T50265-97）中的有关规定，确定泵房尺寸为29.4m×7.2m。
4.3设计中需注意的问题
（1）关于消防的选型
消防水泵与生活水泵和生产水泵相比性能上应有较高的要求，但我国现行规范对消防水泵的性能和测试要求没有做出比较详细的特别规定，致使消防水泵在选用时无据可查，出现了很多问题。美国NFPA20对消防泵的性能要求是：消防泵的最大流量应为设计值的150%，扬程不小于选定工作点扬程的65%，关闭水泵时的扬程不大于选定工作点扬程的140%，稳压泵流量为1-2L/s，扬程为消防泵扬程的1.1-1.2倍。同时规定在消防泵出水管上应设测量用流量计，流量计应能测试水泵选定流量的175%，消防泵在出水管上应设直径大于89mm的压力表。建议有关部门参照美国标准对我国的消防泵设计、选用提出更有针对性、更明确的要求，以便在对消防泵的选用、检测过程中有据可依。
（2）消防泵的定期维护与保养
尽管规范、规章明确要求消防设施、器材应当定期维护保养，但是目前消防水泵都不能做到定期试机运行，天长日久导致泵体卡死、锈死，以至火灾发生时不能发挥应有的作用。2009年10月25日广州日报就以《50万元消防设施为何滴水喷不出》为题披露了越秀区一德路综合市场内的消防设施由于维护保养，火灾时不能正常运行，造成特大损失一事。因此本人建议在规范中要求在消防泵中采用可编程序控制器（PLC）对甭组进行控制，实现消防泵在备用时定期试运行，扑救火灾自动启动，从而有效的杜绝消防水泵在关键时刻不能发挥左右能够的局面。
5.结论
火灾带来的危害人人都懂，但在日常工作中却往往被忽视，被麻痹、被侥幸心理替代，往往要等到确实发生了事故，造成了损失，才会回过头来警醒。对于设计行业的我们，或许是高风险的始作俑者，或许是高风险的受害者，又或者我们能够成为规避或消减高风险的佼佼者。仅以此文和从事消防设计的同行们一起探讨，共同进步，为祖国的安全事业做出贡献。
参考文献
GB50160-2008石油化工企业设计防火规范
GB50219-95水喷雾灭火系统设计规范
消防工程总流程范文2
摘要：本文简要阐述了德日苏宝冷水库泄洪冲沙闸大单宽流量、深覆盖层基础、下游水深浅消能工方案的比选与设计，仅供类似工程参考。
关键词：泄洪冲沙闸大单宽流量深覆盖层基础下游水深浅消能工
1.工程概况
德日苏宝冷水库位于内蒙古自治区赤峰市巴林右旗境内，是查干沐沦河干流唯一的骨干工程，水库控制流域面积8427.4km2，占全流域总面积的73.3%，水库的主要任务是生态保护、工业和灌区供水等综合利用。枢纽建筑物包括主坝、副坝及水库尾水部位的防洪堤，主坝包括其右侧357.2m土工膜心墙堆石坝、中间103m泄洪冲沙闸（9孔）及左侧48m混凝土重力坝（3段）。水库总库容为0.988亿m3，水库为Ⅲ等工程，主要建筑物主坝、副坝等级均为3级。
水库按100年一遇洪水设计，设计洪水位为603.8m，下泄流量1850m3/s，此流量的下游河道水位为591.28m，2000年一遇洪水校核，校核洪水位（正常蓄水位）为604.60m，下泄流量2420m3/s，此流量的下游河道水位为591.55m，水库死水位598.0m。坝址处主河道底高程为589.0m，河漫滩高程约为590.0m。
泄洪冲沙闸溢流净宽72m，共9孔，单孔净宽8m，闸孔高度为3.6m，上部设钢筋混凝土胸墙挡水。泄洪冲沙闸左侧为2孔一联，共4联，右侧为单孔1联。闸底板顶高程590.0m，堰面采用平底宽顶堰，闸室段底板长度24m，底板厚2.0m。中墩厚3m，共4个，缝墩厚3.5m，共4个，左右边墩厚2.5m。
2. 基础地质情况
泄洪冲沙闸位于河道左岸的河漫滩上，上部为第四系冲洪积物，底部为侏罗系玛尼吐组安山岩、安山凝灰岩。地层自上而下主要分为三层：
①层粉细砂：灰白色，呈松散～中密状态，为冲洪积物，厚度3.0～4.0m左右，主要矿物成分为长石及石英，主要分布于河床及河漫滩顶部。
②层砾砂：灰白色，松散～稍密，局部夹有粗砂、园砾、角砾、卵石等，粒径不均，最大粒径约20cm，磨圆度一般，埋深变化较大，左侧砂砾石层厚4.3m，右侧砂砾石厚度11.2m，同时中部埋深8m左右存在一层厚1.2 m厚的细砂层透镜体。
③层安山岩、安山凝灰岩：灰紫色，质地坚硬，具气孔、杏仁构造。
为查清地质情况，沿泄洪冲沙闸设置了3个地质横剖面，分别位于闸的左、中、右侧，勘测的岩面埋深见下表。
泄洪冲沙闸处岩面埋深
3. 消能防冲方案设计
本工程泄洪闸上下游水位差达14m，最大泄量为2420m3/s，单宽最大流量为37.8m3/s，因下游河道较宽，下游水深仅为1.5～2.5m左右。闸下基础覆盖层厚10～20m，河床为粉细砂，内部又存在粉细砂透镜体，抗冲能力差。如何经济合理的解决泄洪闸的消能防冲问题直接关系到堆石坝的安全运用。
针对本工程单宽流量大、下游水深浅、覆盖层较厚的特点，选择了三个底流消能方案与不同防淘措施组合的方案进行比选。
⑴方案比选
方案一：二级消力池消能+沉井防冲
闸室下接二级消力池，闸室后设1：4的斜坡段与一级消力池底板连接，一级消力池池长为57.3m，池深3.325m，一级消力池池后坎顶高程为590.3m，坎顶水平段长4.0m。坎后设1：4的斜坡段与二级消力池底板连接，二消力池池长为37.10m，池深2.50m，消力池底板厚1.9m，消力池两侧设钢筋混凝土空箱式导墙。消力池后接7.2m宽的矩形钢筋混凝土沉井，共设9座，每座沉井宽15.6m，每座沉井分2格，格孔尺寸为6.5×6.0m（宽×长），井壁厚0.6m，隔墙厚0.4m。消力池中心线处的沉井深度最大，最大沉井深度为13.0m，向两侧深度逐渐减少，边座沉井深度5.0m。为有效限制沉井后的冲刷坑深度，在沉井后设抛石防冲槽，最大抛石深度为5.0m，最大抛石长度为50.0m。
方案二：一级消力池消能+防淘墙防冲
闸室下接一级消力池，闸室后设1：4的斜坡段与一级消力池底板连接，底板高程为585.00m，消力池池长为57.3m，池深5m，消力池池后坎顶高程为587.5m，消力池底板厚1.9m，前18m底板基础坐落在基岩上，后29m底板基础坐落在砂砾石上，消力池两侧设钢筋混凝土空箱式导墙。在消力坎后10m处设钢筋混凝土防淘墙，墙厚1.2m，墙体深入基础强风化岩石内4m，墙顶采用锚筋构件与消力池底板或上游拉板相连，防淘墙采用地面掏槽法施工。根据基础岩石及冲刷影响情况，防淘墙左侧在墙体外延长30m，右侧在墙体外延长66m，防淘墙总长217.242m。为有效限制防淘墙后的冲刷坑深度，在防淘墙后设石笼护坦，石笼上下游方向长100m，宽度为195～234m，厚度1～2m。
方案三：一级消力池消能+防淘齿槽防冲
闸室下接一级消力池，闸室后设1：4的斜坡段与一级消力池底板连接，底板高程为583.00m，消力池池长为57.3m，池深7m，消力坎顶高程为585.5m，消力池底板厚1.9m， 底板基础坐落在基岩上，消力池部位岩石高程低于581.1m部位，将砂砾石覆盖层清至岩面，回填埋石混凝土至581.1m高程，再浇筑1.9m厚消力池底板钢筋混凝土，消力池两侧设钢筋混凝土空箱式导墙。防淘齿槽设置于消力坎正下方，消力池部位防淘齿墙入岩3m。消力池左侧由于岩面线埋深较浅（约10m），其防淘设施采用单一的重力式混凝土挡土墙结构，基础座落在基岩上。消力池右侧岩面线埋深较大（约15.5m），为节省工程投资，消力池右侧防淘设施采用重力式混凝土挡土墙与石笼护坡相结合的结构，挡土墙基础座落在基岩上。为尽可能加大堆石坝坝角与石笼护坡放坡点的距离及满足消力池右边空箱导墙稳定要求，重力式混凝土挡土墙墙顶高程设计为585m，其上部为400mm厚石笼护至地面590m高程，坡比为1：2。
4. 水工模型试验验证结果
由于消能防冲方案的设计关系到堆石坝的安全，为确保工程安全，委托河海大学对比较的3个方案进行了水工模型试验，试验结果如下：
方案一：二级消力池消能+沉井防冲
在各种工况下，两级消力池内均能形成淹没式水跃，实测校核洪水、设计洪水、50年一遇洪水和30年一遇洪水时护坦段最大垂线流速分别为3.99m/s、2.96m/s、1.99m/s和1.97m/s。在校核洪水工况下，沉井后最大冲坑长度为120m，最大冲刷坑宽度为234m，最大冲刷坑深度为12m。冲坑最深处基本位于消力池中轴线上。
方案二：一级消力池消能+防淘墙防冲
消力池尾坎桩号为D0+076.3m，池底高程为585.0m，尾坎顶高程确定为587.5m，在各种工况下，消力池内均能形成淹没式水跃，实测校核洪水、设计洪水、50年一遇洪水和30年一遇洪水时护坦段最大垂线流速分别为6.83m/s、5.06m/s、3.41m/s和3.37m/s。在校核洪水工况下，防淘墙后消力池出口两侧位置均冲刷至基岩，最大冲深高程为574.05m，冲坑最大宽度为150m左右（防淘墙处），上下游方向长度约200m。
方案三：一级消力池消能+防淘齿槽防冲
消力池尾坎桩号为D0+076.3m，池底高程为583.0m，尾坎顶高程确定为585.5m，在各种工况下，消力池内均能形成淹没式水跃，实测校核洪水、设计洪水、50年一遇洪水和30年一遇洪水时护坦段最大垂线平均流速分别为4.77m/s、4.58m/s、2.62m/s和2.52m/s。校核洪水工况下，消力坎后最大冲深高程为574.50m，防淘墙后冲坑最大宽度为150m左右；设计洪水工况时防淘墙后最大冲深高程为578.10m。
5. 方案比较
⑴ 特性比较
方案一：消能采用二级消力池，消能率高，消能效果好。防冲沉井基础宽7.2m，自身稳定性能相对较好。但此方案沉井处沙砾石基础埋深较大，埋深16～22m，基础座落在软基上，若遇超标准洪水或水工模型试验的颗粒模拟存在误差，实际冲坑则存在不确定性（试验最大冲坑深12.6m），沉井稳定将存在问题。
方案二：消能采用一级消力池，通过加大池深、设置辅助消力坎，出池流速得到了有效控制，护坦最大垂线流速为6.83m/s。下游水深小于1.3hk，消力池出口海漫设置高程不满足下游为缓流的要求。消力池后设钢筋混凝土墙防冲，防淘墙处沙砾石基础埋深相对较浅，埋深5～14.5m，基础座落在岩石上，抗冲能力较好，但1.2m厚的防淘墙自身稳定性较差，需采用锚筋构件与上游混凝土结构连接解决，处在分缝处的锚筋构件容易腐蚀，工程的耐久性差。
方案三：消能采用一级消力池，通过加大池深出池流速得到了有效控制，护坦最大垂线流速为4.77m/s。下游水深大于1.3hk，消力池出口海漫设置高程不满足下游为缓流的要求。消能防冲结构基础整体座落在岩石上或回填的埋石混凝土上，抗冲能力好，自身稳定性强。
⑵ 施工难易比较
方案一：沉井最大埋深13.5m，长宽分别为15.6m、7.20m，如此高大沉井施工具有一定的难度，由于本工程基础沙砾石中含有孤石，又对施工增加了一定的难度。沉井下沉过程中易产生偏斜，施工纠偏比较困难，纠偏过程将制约本部分的施工工期，如工期较长，将影响二期部分截流。消力池基础开挖相对较浅（5m），施工排水相对容易。
方案二：本方案采用钢筋混凝土墙防冲，造孔速度缓慢，影响施工进度。消力池基础开挖相对较深（7m），施工排水相对困难一些。
方案三：砂砾石覆盖层及少量岩石开挖速度较快，大开挖施工工程质量易于控制。消力池基础开挖相对较深（9m），施工排水相对困难一些。
⑶ 工程投资比较
方案一建筑工程直接投资为2045.8万元，二建筑工程直接投资为2873.1万元，方案三建筑工程直接投资为2047.3万元。
经综合比较，虽然方案三施工期排水存在一定的困难，但考虑其安全度最高，工程投资较少，本工程选择方案三（一级消力池+防淘齿槽）为消能防冲方案。
6. 结束语
工程竣工后，于2007年7月下旬发生了本流域的第二大洪水，洪水持续时间为4天，最大入库洪峰为1550m3/s，按照赤峰市防汛办要求本次泄洪冲沙闸最大泄量为1000 m3/s。根据水库调度要求，泄洪闸门开启顺序为5#、3#、7#、1#、9#、4#、6#、2#、8#，在5#、3#开启后，7#闸门由于故障没有开启，开启了8#闸门进行泄洪，8#闸门全开后，消力池右侧有明显的回流冲刷堆石坝坝角现象，为避免对堆石坝坝角的破坏，现场局部开启9#泄洪闸进行了流态调整，局部开启后消力池右侧不在有回流现象，出池水流相对平顺。
消防工程总流程范文3
海尔.青啤（东盟）联合广场项目位于南宁五象新区核心区11号路西侧，规划用地面积为32056.18平方米，总建筑面积370192平方米，地上267541平方米,地下102651平方米；整个项目由3幢级写字楼、1幢五星级酒店及三层裙房及四层地下车库组成。其中1#楼为5A级写字楼，52层，建筑高度223.55m；2#楼为SOHU写字楼，32层建筑高度120.30m；3#楼为商务写字楼，36层，建筑高度146.55m；4#楼为5星级酒店，22层，建筑高度91.25m；1~3层裙房为商业及配套用房，地下一二层为商业用房、设备用房及地下车库。地下三、四层为人防工程及地下车库。
2设计参数
2.1火灾次数
本工程依据南宁市审图中心建议，公共建筑、连体建筑群公用一套消防给水系统时，其保护建筑总面积不应大于40万平方米，本工程总建筑面积370192平方米，可以按照同一时间一次火灾次数计算。
2.2消防用水量
依据《高层民用建筑防火设计规范》GB50045-95(2005版)及广西省地方规定，本工程需设置室内外消火栓系统、自动喷水灭火系统、水喷雾灭火系统，气体灭火等系统。各部分消防水量如下：（1）室外消火栓系统：设计流量30L/S，保护时间3h，用水量324m3室内消火栓系统：设计流量40L/S保护时间3h用水量432m3自动喷水灭火系统：设计流量30L/S保护时间1h用水量108m3其中：地下车库、底商：喷水强度8L/min.m2作用面积160m2办公、酒店：喷水强度6L/min.m2作用面积160m2大堂、中庭：喷水强度8L/min.m2作用面积260m2水喷雾灭火系统：设计流量45L/S保护时间1h用水量180m3用于燃油燃气锅炉房、自备发电机房喷水强度20L/min.m2作用面积120m2消防总用水量按同时开启的系统计算，总用水量为741m3。
3消防给水系统设计
3.1消防给水方式的比较与选择
常见的超高层建筑消防给水系统主要有以下三种形式：1）串联加压给水方式2)统一水泵加压减压阀分区给水方式3）高位水箱重力给水方式。统一水泵加压减压阀供水方式是在地下室消防泵房设置消防水池和加压泵，消防泵的供水压力满足整个建筑的供水要求。此方式消防泵杨程高，对水泵、管材及阀门承压要求高，且按《高层民用建筑防火设计规范》GB50045-95(2005版)要求，系统水泵出口压力不应大于2.5mpa。本项目若采用此方式，水泵出口压力达3.3mpa，不适合本项目采用。高位水箱重力供水方式是在屋顶设置高位消防水池，重力供应消防用水，优点是安全稳定性好，国内多有工程采用，缺点是屋顶水箱过大过重，对建筑结构不利，另外本工程单体较多，建设工期不同，物业及管理等不便。亦不适合本项目采用。串联加压给水方式是将个建筑按水压要求进行竖向分区，每个区由消防水泵或串联消防水泵分级向上供水，串联水泵设置在避难层。串联加压供水方式其安全性介于前两种消防给水系统之间，适合本工程建筑要求，决定采用串联加压的消防给水方式。
3.2串联给水系统方式分析与选择
超高层消防给水串联给水方式包括水泵直接串联和转输水箱串联方式两种，次两种方式各有利弊，设计中结合工程特点对次两种方式进行了对比分析，以选择更为经济合理的给水系统。水泵直接串联方式是指低区消防水泵与高区消防水泵直接串联的供水方式，此方式优点是节省空间，相对与转输水箱方式容积小，设备用房面积小。缺点是对电气控制要求高，安全性差。转输水箱方式是指低区消防泵供水至转输水箱再由高区消防水泵加压供高区。此方式要求转输水箱容积不小于60m3，相对水箱容积大，设备用房面积大，但安全性好于直接串联方式，电气控制要求相对简单。此两种方式为临时高压给水系统，不论何种串联方式，消防分区是一致的，按照消火栓栓口静水压力不应大于1.0mpa的要求，本工程竖向总体可分为低、中、高三个区，其中1号楼包含全部需三个压力区，2，3号楼包需设低、中两个区，4号楼、裙房及地下车库可只设低区一个区。由于三个超高层各自高度不同，避难层设置位置也各不相同，除低区统一设置外，中、高区加压泵需依据各单体避难层设置情况分别设置。综合考虑转输水箱方式和直接串联方式的特点，本工程更适合采用转输水箱方式，在各单体相应避难层设置消防泵房，内设消防转输水箱及加压泵。同时各区加压泵可兼作下一区屋顶水箱使用。
3.3转输泵组的设置
消防给水除低区各单体采用统一的消防加压泵供水外，至各单体中、高区转输泵可考虑统一设置或者独立设置两种方式，独立设置即采用一组消防转输泵各单体共用，优点是设备多，占用泵房面积大，但管理简单，但系统控制简单，安全性好。统一设置正好相反，结合本工程特点，各单体相对独立，施工建设周期等不可预见性大，同时考虑物业管理方便，设计中选择独立设置方式。超高层建筑中间转输水箱包括消防转输水箱和生活转输水箱两部分。消防的中间转输水箱在《全国民用建筑工程设计技术措施给水排水》（2003年）中规定：“采用水泵转输串联时，中间转输水箱同时起着上区输水泵的吸水池和本区消防给水屋顶水箱的作用，其储水容积按15~30min的消防设计水量经计算确定，并不宜小于60m3。”假如超高层建筑消火栓用水量为40L/s，自动喷水用水量为30L/s，则中间转输水箱的容积=（40+30）*10*60+（40+30）*5*60=63000（L），其中10min水量为本区屋顶消防水箱的水量，5min为上区水泵吸水池的水量，如还有其他水消防系统则把有可能在火灾时同时启动的消防系统的水量叠加计算，作为中间转输水箱容积。
3.4水泵接合器与移动泵的设置
《高层民用建筑设计防火规范》（GB50045-95，2005年版）条规定，消防给水为竖向分区供水时，在消防车供水压力范围内的分区，应分别设置水泵接合器。其条文说明明确提出：只有采用串联给水方式时，上区用水由下区水箱抽水供给，可仅在下区设水泵接合器，供全楼使用。《自动喷水灭火系统设计规范》（GB50084-2001，2005）当水泵接合器的供水能力不能满足最不利点处作用面积的流量和压力要求时，应采取增压措施。即在当地消防车供水能力接近极限的部位，设置接力设施。经征询当地消防部门意见认为系统各分区均应考虑设置消防水泵接合器，因此设计中按各区分别加设消防水泵接合器考虑。对于超高层建筑的消防系统，为节省投资，在消防车供水范围内的消防分区的消防加压泵采用电力泵作为备用，在消防车供水范围之外的消防加压泵设置柴油泵作为备用泵。在超高层建筑消防车供水范围之外的火灾发生且室内用水量不足时，首先由消防车在室外消火栓取水加压送水至中间转输水箱，再由消防加压泵加压供水灭火，如此电力泵发生故障，则柴油泵即可投入灭火工作。以上措施可解决高区水泵接合器的设置问题，保证消防安全。同时中区、高区消防水泵采用1用1备或2用1备，备用泵为电力泵，一般2台水泵同时发生机械故障的概率较小，只有电力故障情况下2台水泵均不会投入工作，因此设置移动柴油泵作为消防系统的备用泵，以避免在电力故障时消防加压泵不能工作。
4结语
消防工程总流程范文4
白河倒虹吸是南水北调中线总干渠穿越白河干流的大型河渠交叉建筑物，工程起点桩号TS115+190，终点桩号TS116+527，位于河南省南阳市蒲山镇蔡寨村东北，距离南阳市约15km， 轴线总长1337m，倒虹吸管身段由77节管身组成，倒虹吸管身采用地下埋管，两孔一联，共两联，单孔尺寸6.7m×6.7m。。工程主要建筑物从进口至出口依次为： 进口渐变段、退水闸及过渡段、进口检修闸、倒虹吸管身、出口节制闸（检修闸）、出口渐变段。
按《南水北调中线一期工程总干渠渠道倒虹吸初步设计技术规定》的要求，将白河倒虹吸水平管段埋置于白河三百年一遇冲刷线以下0.5m。2010年10月施工单位进场时，当地正在工程区所在河段进行大规模河沙开采，工程区地形测量复核成果表明河道地形已经发生了较大变化，工程区河道深泓主流线较初步设计已偏离近30m，深泓点高程最大下降达6m，导致主河床部位倒虹吸管顶出露达3m。结合工程实际情况研究决定倒虹吸管布置仍维持初步设计批复方案，但倒虹吸管顶及上下游增设防护工程、两岸原设计岸坡防护工程需要结合河道地形变化最终情况重新布置。
1水文地质条件
白河系汉江支流唐白河右部主支，流域总面积12270km2，干流全长264km，白河倒虹吸交叉断面控制流域面积3594.6km2。白河倒虹吸交叉断面不同频率的设计洪峰流量及水位情况见下表。
白河天然洪水特性表
白河交叉断面附近主河道宽约450m，河段较顺直，为沙质河床，夹有少量卵石；滩地为粘土质。
白河河床与漫滩地层从上至下由全新统上部、全新统下部、上第三系软岩和震旦系下统基岩组成。全新统上部主要由细砂、含砾中砂、含砾中粗砂和砾砂等组成，全新统下部主要由含砾中砂和砂砾组成。上第三系以砂砾岩为主，粘土岩和含砾砂岩呈透镜体状，震旦系下统大理岩，勘探揭露厚度大于5.0m。
2 管身段防护设计范围
初步设计阶段将白河倒虹吸水平管段埋置于白河三百年一遇冲刷线以下0.5m，以此确定水平管段管顶高程为123.5～124m，并考虑尽量将管身基础坐落于砂砾岩上。
为防止管身两侧填土的局部冲刷，水平管段两侧采用50cm厚干砌石防护，下部设20cm厚碎石垫层，具体防护布置见下图。
初设阶段倒虹吸管身防护方案
根据白河交叉断面现状河道地形确定防护涉及范围为白河倒虹吸桩号0+280～0+824之间，12～48#管节的管身防护变更设计。
防护变更设计内容为：根据白河倒虹吸交叉断面附近河道现状地形，对主河道范围倒虹吸管的防护进行重新设计，确定管身防护范围及防护方案等。
3管身防护方案选择
根据工程区地形测量复核成果，曾拟定4个布置方案进行比选。方案1：水平管段管顶高程整体下降3m。方案2：水平管段进口约265m长范围管顶高程下降3m，由此增加2个弯道的水头损失。方案3：仅位于主河床下部的水平管段（约165m长）下降3m，由此增加4个弯道的水头损失。方案4：水平管段高程保持不变，对管身河床段采取防护措施。
本着保证水头损失满足原设计预留水头损失要求考虑，同时鉴于倒虹吸管埋深加大的变更方案（方案1～方案3）技术风险较大。经技术经济综合分析比较后，研究决定采用方案4，即倒虹吸管布置仍维持初步设计批复方案，而管身上下游防护工程、两岸岸坡防护工程需要结合河道地形变化最终情况进行变更设计。
4管身河床段防护方案设计
4.1水力设计
根据白河交叉断面现状河道地形，对白河倒虹吸管身河床段防护方案进行水力学计算，其中下游消能设计及整个变更范围的下游河床冲刷计算尤为重要。
根据泄流条件确定管身下游消能型式采用底流消能。按《水闸设计规范》（SL265―2001）附录公式计算，经试算结果为：、、、，相应消力池底板顶高程为119.1m；=34.93m 、=27.95m，消力池水平段池长取为28m。
白河为沙质河床，倒虹吸管身下游河床冲刷深度按以下公式计算：
式中：dm ―下游河床冲刷深度（m）；
qm―单宽流量（m3/s.m），本工程为19.225m3/s.m；
[v0]―河床土质允许不冲流速（m/s），原河床取0.5 m/s；
hm―下游河床水深（m），为5.79m。
经计算冲刷深度dm=36.5m。
由于下游河床冲刷深度较大，管身下游河床采用格宾网石笼和抛石护底。石笼和抛石护底的方量按考虑下游河床冲刷后，块石可对冲刷坑上游边坡形成自然护砌，通过以下公式计算：
式中： V―护底方量（m3）；
―冲刷坑深度（m），为36.5m；
m―冲刷坑上游边坡系数，取m=3；
d―冲刷坑上游铺砌厚度，取d=0.5m；
K―考虑块石在水流作用下的铺砌不均匀安全系数，取1.1。
经计算V=63.5 m3，以此可确定管身河床段下游石笼和抛石防护的厚度。
4.2防护方案
根据白河交叉断面河道现状地形，将白河倒虹吸管身河床段变更设计范围12～48#管节（桩号0+280～0+824）分为三段：管顶出露段12～24#管节（桩号0+280～0+464）、已临时防护段25～35#管节（桩号0+464～0+629）及加强防护段36～48#管节（桩号0+629～0+824）。
1）管顶出露段
管顶出露段主要为12～48#管节，位于桩号0+280～0+428，长度184m。该段倒虹吸管顶高程高于河床高程在1.6～3.6m。
该段管顶及上游边坡均采用50cm厚C20混凝土防护，上游浆砌石护坡以1：4.458坡比护至120m高程，坡脚设置格宾网石笼防冲槽，格宾网石笼护脚底宽3m，底高程118.4m，顶高程120m，上游侧开挖边坡1：1.75。为防止格宾网石笼防冲槽被掏刷，在防冲槽下部布置10.5m深混凝土防渗墙，墙厚0.6m。
该段下游护坡采用80cm厚C25钢筋混凝土，以1：4坡比护至121m高程，后接消力池，消力池长20m，80cm厚C25钢筋混凝土结构。消力池末端下部布置混凝土防渗墙，墙深17m，墙厚1m。消力池下游为格宾网石笼防冲槽，格宾网石笼护脚底宽6.5m，底高程119m，顶高程121m，下游侧以边坡1：1.75与原河床顺接。
该段内白河河岸采用1：3坡比修整岸坡，并采用30cm厚C20砼防护。
2）已临时防护段
该段为25～35#管节，位于桩号0+464～0+629，长度165m。该段管顶已采用20cm厚的C20混凝土进行临时防护，上游已采用30cm厚的C20混凝土进行临时防护20m。
为节省工程投资并缩短该段防护施工工期，该段管身永久防护方案考虑尽量结合已施工的临时防护，保留管顶及上游C20混凝土防护，在原混凝土防护上增设一层C20混凝土防护，使防护总厚度达到0.5m，同时在上游设置格宾网石笼护脚，上游格宾网石笼防冲槽底宽3m，深1.6m，上游侧开挖边坡1：1.75，顶高程与管顶防护顶高程一致。下游消力池、格宾网石笼防冲槽防冲槽及混凝土防冲墙布置与管顶出露段一致。
3）加强防护段
该段已进入白河左岸滩地，为保证汛期行洪时该段倒虹吸管的防冲安全，在倒虹吸管顶设置0.5m后C20砼防护。同时在上下游设置格宾网石笼防冲槽，格宾网石笼护脚底宽3m，深1.6m，上（下）游侧开挖边坡1：1.75。
消防工程总流程范文5
关键词：高层建筑；消防安装；技术要点；质量控制
Abstract: the article combined with engineering example, high building fire engineering construction process of the installation points and quality control are discussed, in order to offer reference to colleagues.
Keywords: high building; Fire installation; Key points; Quality control
中图分类号：[TU208.3]文献标识码：A 文章编号：
一、前言
随着城市经济建设的飞速发展，高层民用建筑也在日益增多。为了防止和减少高层建筑火灾的危害，保护人民生命和财产的安全，国家制订了GB50045-95《高层民用建筑设计防火规范》和有关的施工及验收规范。按照“预防为主，防消结合”的消防工作方针，根据高层建筑火灾立足自救的特点，一般高层建筑均考虑设置火灾自动报警及控制系统、消火栓灭火系统、自动喷水灭火系统、气体自动灭火系统、防烟排烟系统等消防设施。文章结合工程实例，就高层建筑消防工程施工过程中的安装要点与质量控制进行了论述，以供同仁参考。
二、实例分析
某高层建筑由2栋25层、2栋 18层的建筑组成；1~3层为裙商业楼，其余为住宅，总建筑面积为 5万多平方。地下共设有3个独立的地下车库及人防区。整个小区的消防系统主要有自动喷淋系统、自动火灾报警系统、室内消火栓系统、室外市政消火栓系统、正压送风及排烟系统等。
三、高层建筑消防安装技术要点
（1）消防水系统设置及施工
1）泵房湿度控制。该建筑泵房集中设置，包括生活泵和消防泵。生活泵采用变频技术，消防泵采用较先进的软启动技术。由于控制柜内的主要元件如变频器、可编程控制器或软启动器等对工作环境的要求很高，而水泵房又是整个水系统清洗、试验、调整最集中的场所，所以，必须控制地坪积水，隔氏湿度。其措施一是土建方面按要求设置地坪排水明沟水井、控制柜底加10cm厚素混凝土及控制地坪坡度等；二是给排水的设置方面考虑以下两点：①管道系统上的试验和泄压管直接接回消防水池以降低运行成本，减少高压力泄水溅开；②泵组地坪四周报警阀组下设置明沟，因为泵体有放空阀，泵吸水处有过滤器，在安装、清洗、调试时有大量水涌出；三是在通风组织方面，原设计泵房只考虑了排风而未考虑通风，由于泵房设置在地下室，只有1个出入口，这时若简单地设置壁式轴流风机，泵房内或无法及时补气，或无法及时排气，都将导致换气不充分、换气效果不好，无形中会增加空气的湿度。
2）合理设置压力指示装置。消防系统按规范要求在泵房、屋顶试水栓、每层喷淋末端放水处均应设置压力表。但由于该组团式商住楼消防室外网庞大，参建单位多，施工质量不一，如果发生漏水难以排查，会延误整个消防工程的进程。因此，在合理的位置增设压力表有利于管网排查及调试。①在早期灭火屋顶水箱的补水管上设置。通过在该处设表有利于生活水系统的调定，即生活水泵出水压力设定，保证消防系统内及时补水及早期灭火的需要。②在进户室外总阀（按幢或单元统计）靠近户内管道或立管底部设置压力表，通过这些压力表将庞大的室外消防管网切成各自独立的部分，通过总阀可以轻松地观测到管网上水压传播的情况以及各子系统的保压情况，判别管网故障，方便消防管网的调试、试水工作。3）室外消火栓的设置。①如按单栋计算，室外消火栓的设计数量按GB50045-95 （2005版）《高层民用建筑防火设计规》的规定应为10个，但组团中相邻高层建筑的室外消火栓在满足用水量的前提下可以共用，实际数量为 5个，既满足了消防要求，又避免了重复建设；②室外消火栓的布置。首先必须保证其无障碍性，即室外消火栓必须能让消防员无障碍使用，包括标志、栓口朝向要方便接水带，共用时不允许包在围墙内等：其次是满足距离的要求，规范规定外消火栓距建筑物外墙宜（不少于5m且不大于40m，距路边宜不大于2m。鉴于这种情况，现场施工中将室外消防接合器（包括喷淋、消火栓）到最近的室外消火栓的距离均做到小于40m，以便为灭火工作争取更多的时间。
（2）建筑电气设置及施工
1）双速排烟风机的设置。该建筑地下车库的送风及排烟大多采用双速风机。普通的双速风机的原理是平时开低速排风，火灾发生时接消控中心指令转为高速运行排烟。当排烟风管内烟气温度>2800℃时，排烟防火阀关闭，联动排烟风机停机。根据这一原理，该建筑采用双速风机控制原理，控制分为现场控制箱控制和消控中心多线控制。控制箱上有手动、自动选择开关，当现场有人值守时开手动，此时现场控制箱按钮可就地启、停高、低速排风档，当低速档运行时消控中心如有确认的火灾信号，可通过多线控制使低速档自动跳高速排烟运行，当现场无人值守时控制箱上开自动，现场控制箱上手动按钮失效，消控中心可通过多线控制高速档的启、停。
2）非消防电源的切除。该小区不但考虑到火灾发生时一些会助涨火势的非消防电源的切除，如常用的送风机、诱导风机等设备，还考虑到一些危害消防人员实施扑救行动的非消防电源的切除，如地下车库照明等，而后者往往容易被相关人员忽视。
3）消防开关量信号输出的早期试验。消防系统中水流指示器、信号蝶阔、正压送风口、防火阀等装置的信号反馈等，均通过消防开关量信号输出来实现。在该组团施工期间，提前对这些开关先行单独试验、检查，有故障的及时排除，这一点对消防调试、检测及验收有极大的帮助。施工中做了两套直流小电路来解决这个问题，一套用作模拟消防联动信号：一套用作模拟消防反馈信号。根据消防产品说明的联动或反馈直流动作电压，配好电池组及相应电压等级的灯泡及开关，并在串联电路中做一副活动夹式的触头。
（3）防排烟和通风空调
1）防止风管漏风。在施工过程中对施工工艺、设备和施工人员素质等方面加强管理，特别是对镀锌风管的咬口处、管段与法兰翻边处及 GRC 风管的法兰连接处等易产生漏风的部位重点控制。
2）防止正压送风及排烟竖井漏风。在施工过程中应引起重视。如有的工程管道井内脚手架搭设孔、施工预留洞、砖砌体的搭缝等未按要求处理，导致风量不达标，甚至通过孔洞漏掉的风量比通过送风口的风量还要大。
3）减小管道井阻力。若管道井沿程阻力过大，会造成正压送风井的顶部楼层及排烟井的底部楼层的风量减小。该工程中要求对风井进行抹灰处理，以减小阻力、保证风量。
消防工程总流程范文6
关键词：稳高压消防系统；消防泵；稳压泵；自动开启；安全泄压阀
Abstract: Steady high pressure fire water system, faster speed than other fire water supply system, water supply, timely water supply to the fire, the fire as soon as possible in the early stages of a fire or effective control. Fertilizer plant stable high-pressure fire system design examples, and systematic introduction to the fire pump, pump regulator selected method and system operation control method.Key words: stable high-pressure fire system; fire pump; pump regulator; automatically open; safety relief valve
中图分类号：TU 文献标识码： A文章编号：2095-2104（2012）01-0020-02
某大型化肥厂生产技术改造项目位于河北省石家庄境内,是部分设备利旧的新建项目。该项目规模：年产总氨30万吨、其中甲醇12万吨、尿素20万吨，稀硝酸12万吨、硝酸铵15万吨。主要工艺流程配置为：煤气化装置、合成氨和甲醇装置（含气柜、电除尘、原料气压缩、变换、脱碳、精脱硫、甲醇压缩合成、高压烷化，氨合成，甲醇精馏、中间罐区、成品罐区等）以及配套公用工程与辅助设施。按照该项目实际及《石油化工企业设计防火规范》GB50160-2008要求必须设置一套稳高压消防系统。
一、稳高压消防系统的选择
消防给水系统按压力一般分为四类：低压消防给水系统、临时高压消防给水系统、稳高压消防给水系统、高压消防给水系统。
低压消防给水系统由于压力低，无法满足大型工艺装置灭火要求，主要供厂前区及辅助生产装置区消防用水和建筑物室内消防用水。高压消防给水系统虽然满足灭火要求但实施困难且不经济。而稳高压消防给水系统的可靠性和经济性为大家所接受。稳高压消防给水系统就是较之临时高压消防给水系统增加一套稳压装置，该装置一般由稳压泵和气压罐组成，平时采用稳压泵维持管网的消防水压力，但不能满足消防时的用水量要求。当发生火灾启动水消防设施时，管网压力迅速下降，压力连锁自动启动消防泵，故设置稳高压消防给水系统，比临时高压系统供水速度快，能及时向火场供水，尽快地将火灾在初期阶段灭火或有效控制。本项目设置稳高压消防水系统，主要供给工艺装置区、甲醇罐区、液氨储罐区以及建筑物室外等的消防用水。
二、消防用水量及消防水池容积的确定
本项目占地248931.11m2，小于100公顷，根据《石油化工企业设计防火规范》GB50160-2008要求，同一时间内的火灾次数按一次考虑。项目各区消防用水量见表1-1：
表1-1 消防用水量一览表
三 甲醇罐区
根据以上计算，本项目稳高压消防水系统最大消防用水量为150 L/s，最大一次灭火用水总量为1620 m3。项目自建消防水池与消防泵房，消防储水池与生产生活储水池合建，水池有效容积5000m3，分两格，其中储存消防水2000m3，水池分两格便于维修、清污，并设有消防水不被动用的措施。
三、消防泵及稳压泵的选定
本项目总体布置为长条型，即南北狭长、东西距离较短，且消防泵房布置在西南角。经过系统比较，西北角造气厂房北侧居中消火栓为室外消防最不利点，两者相距约950米。
1、消防泵出口到最不利点的水头损失
消防泵出口到最不利点距离约为950米，经查表沿程水头损失为：h1=iL=0.035X950=33.25米，本系统局部水头损失h2按沿程水头损失的15%计，故总的水头损失为∑h=h1+h2=1.15X33.25≈38.24米。
2、室外最不利点消火栓栓口所需最低压力
室外最不利点消火栓栓口所需最低压力：hmin=h3+h4+h5
h3--消火栓地面与最高屋面（最不利点）的地形高差，本工程造气厂房高为23.90米；
h4--19mm的水枪,充实水柱不小于10米，每支水枪流量不小于5L/s时，水枪喷嘴所需压力。h4= q^2/(10*B), 其中 B=0.158, q=5L/s,计算得h4=15.8米.
h5—衬胶水带，直径DN65，长120米，流量为5L/s时消防水带的水头损失。 h5=0.1*A*L*q^2,其中 A=0.043,L=120米 ,q=5L/s,计算得h5=12.90米,
因此hmin=h3+h4+h5=23.9+15.8+12.9=52.60米.
3、消防主泵的选定
经过上述计算得知，维持最不利点消火栓正常工作压力最小为：
Hmin=hmin+∑h=52.60+38.24=90.84≈90米。根据上述消防流量及管网压力的要求选定消防主泵两台，驱动方式为一电一柴,一用一备，其中电泵参数为Q=540m3/h ，扬程H=100m ， N=250KW, 柴油泵参数为：流量Q=540m3/h ，扬程H=100m N=280KW.
4、稳压泵的选定
稳压装置配套采用1套10L/s的消防专用气压隔膜供水设备,本系统考虑稳压泵扬程为主泵扬程的1.2倍，故稳压泵参数为：Q=36m3/h ，扬程H=120mN=37KW. 一用一备用。
四、消防泵的控制及管网压力的设定
在准工作状态时，稳压泵根据消防管网的压力变化自动开启，当管网压力下降0.9 MPa时，稳压泵自动开启，当管网压力上升至1.1MPa时，稳压泵自动停止工作。在消防时灭火设施用水，管网压力下降至0.8 MPa时，消防主泵自动启动，同时稳压泵停止工作。对于初期火灾消防水泵出水量远远大于火灾所需水量，从而可能导致整个消防管网超压。故在设计中消防管网选用优质耐压管材，同时在本工程消防水泵出水总管上设置安全泄压阀，当管网压力超过1.25MPa，安全泄压阀自动开启，出水回消防水池。
五、结束语
化肥厂工艺装置框架很多，为了保障其安全设置的固定式消防设施所需要的消防冷却水量大，工作压力高。设置稳高压消防给水系统比临时高压系统供水速度快，能及时向火场供水，尽快地将火灾在初期阶段扑灭或有效控制。
另外，企业在平时生产运行过程中应制定完善的消防管理制度，重视消防设施的日常维护和管理，定期检查系统稳压压力、系统运行情况等，如有故障即时维修，从而保障厂区稳高压消防给水系统能够安全、有效地发挥其作用，确保生产安全。
参考文献 ：
