镀锌板范文1
2、机械性能如下：
抗拉试验：
①性能指标：一般说来，只有结构用、拉伸用和深冲用镀锌板有抗拉性能要求。其中结构 用镀锌板要求有屈服点、抗拉强度和伸长率等；拉伸用只要求伸长率。具体数值见本节“8 ”中有关产品标准；
②试验方法：与一般薄钢板试验方法相同，见“8”所提供的有关标准 及“普通碳素钢薄钢板”所列的试验方法标准。
弯曲试验：
弯曲试验是衡量薄板工艺性能的主要项目，但各国标准对各种镀锌板的要求并不一致，美国标准除结构级以外，其余均不要求弯曲和抗拉试验。而日本则除结构级、建筑波纹板及一般波纹板以外其余均要求作弯曲试验。
镀锌板范文2
关键词：汽车 镀锌板 磷化膜 发花
中图分类号：TG174.4 文献标识码：A 文章编号：1007-3973（2013）009-075-02
1 前言
磷化是指将钢铁、铝、锌及镀锌钢板等在某些以酸式磷酸盐为主，同时含有多种复合添加剂的溶液中经过化学处理，在固体材料或零件的表面上生成一定厚度以磷酸盐为主要成分，难溶于水的覆盖层的化学处理工艺过程。镀锌板材具有很好的耐蚀性能，但镀锌板不宜直接进行涂装，需进行适当的前处理。因为锌比较活泼，如果磷化过程处理不当就会造成镀锌层的过度腐蚀，导致磷化膜性能变差、磷化膜表面泛黄、发花等现象。本文结合我公司现有的生产及工艺条件从以下几个方面分析了引起磷化膜发花的原因。
2 脱脂槽杂质离子污染
（1）由于热水洗换槽周期为一周，而预脱脂槽换槽周期为两周到一周生产到后两天时槽液含油量增加杂质离子也较多。
（2）由于锌为两性金属，酸和碱都会对其造成腐蚀，镀锌板在碱性脱脂剂中会发生反应，而被腐蚀掉的锌离子会在脱脂槽中不断累积。由于锌离子对镀锌板腐蚀有无影响的机理目前还未有完善的研究说明，所以未进行更进一步的探究。现场试验采用槽液薄膜吸附法和用新鲜自来水冲洗脱脂各槽出槽车身的方法效果均不明显。
3 正常镀锌板材与异常镀锌板材的理化试验分析
经过试验正常镀锌板材的镀锌层厚度比异常镀锌板镀锌层厚约大约1-2 m而且正常镀锌板的锌含量比异常镀锌板要高即单位面积含锌多，说明镀锌层厚。
4 脱脂剂中缓蚀剂的影响
（1）在实验室条件下模拟出生产现场磷化膜不上膜及大面积发花的现象，通过在脱脂剂中额外补加0.5%的缓蚀剂，能够解决该问题。
（2）在实验室条件下模拟出生产现场磷化膜不上膜及大面积发花的现象，通过在脱脂剂中补加3ml的促进剂，能够解决该问题。
（3）现场在镀锌板磷化膜发花时补加促进剂也有一定的效果。
（4）以上试验说明镀锌板在碱性脱脂液中会被腐蚀，促进剂等氧化剂或缓蚀剂能起到一定的缓解腐蚀的作用。
5 脱脂液游离碱度的影响
（1）温度、浓度、反应时间是影响化学反应速率的几个重要因素。由于生产线链速固定，我们主要考虑通过降低游离碱度来缓解镀锌板的腐蚀。在保证脱脂效果的前提下尽可能降低游离碱度，在保证原工艺温度不变的前提下，我们只减少以无机盐为主要原料的脱脂剂，而以活性剂为主要原料的脱脂剂用量保持不变，在这种条件下配制不同浓度的脱脂液来进行脱脂除油试验。
（2）前处理脱脂一槽的清槽周期为一周一次，当前几个工作日蚀槽液较干净，当生产几个工作日后槽液含油量增加，除油能力下降。在第一周我们将热水洗槽游离碱度由原工艺值（15-18）pt降至（14-15）pt，发花现象轻微减少但生产至第三个工作日时仍出现发花现象；第二周将游离碱度降至（8-11）pt，生产至第四个工作日时仍出现发花现象；第三周将游离碱度降至（5-6）pt生产至第四个工作日时仍出现发花现象。
（3）在脱脂温度为（52-55）℃时，我们不减少甚至适量增加以活性剂为主要原料的脱脂剂用量的前提下，游离碱度为5.4 pt，时能够保证全部除油干净，而且低碱度处理的镀锌板对磷化膜发花问题的确有改善，但是这又引发了磷化后镀锌板出现白锈及黑点的问题。
6 脱脂液温度的影响
（1）通过电化学腐蚀试验验证了温度对镀锌板的腐蚀相对于碱度的影响更大，通过不同碱度和不同温度交叉条件下的脱脂除油试验得出镀锌板在温度为（50-51）℃时会出现腐蚀曲线斜率急剧增加的情况。
（2）将槽液温度由工艺值（52-55）℃降至（50-52）℃，游离碱度为（10-12）pt，发花现象轻微减少但效果不明显再次将温度降至（48-50）℃，由于温控仪控制精度无法保证将温度范围调整为（47-50）℃，游离碱度为（15-17）pt，此时一周当中当生产至第五个工作日时才出现磷化膜发花现象。
（3）为了保证镀锌板的处理质量脱脂温度的上限应在50℃以下，由于对温度的监测存在误差，再结合脱脂除油的情况，我们将脱脂的最佳温度设定为（43-48）℃，游离碱度设定为（13-19 ）pt，为避免出现白绣及黑点问题，我们将热水洗及预脱脂游离碱度控制为（15-18）pt，脱脂控制在（13-15）pt。
7 磷化方面的调整
（1）取现场槽液，向磷化液中补加磷化液添加剂，无明显效果。
（2）取现场槽液，向磷化液中补加含氟离子磷化液添加剂，效果较好。
（3）取现场槽液，提高磷化液温度，无明显效果。
（4）取现场槽液，提高磷化液促进剂浓度，效果略好。
（5）取现场槽液，向磷化液中补加硝酸根离子，无明显效果，过量是甚至效果更差。
（6）现场槽液中金属阳离子较为平衡单纯补加锌、锰、镍都无明显效果，补加硝酸根离子效果也不明显；小幅度的调高温度或促进剂浓度对于磷化上膜有好处，但对于发花的改善并不明显，反而会使磷化渣增多，所以暂时不考虑、而补充氟离子反而有改善，说明氟离子对镀锌板的过腐蚀可能有一定的修复作用，当然其主要还是处理槽液中的非成膜锌、铝等无效或有害离子。随着镀锌板用量越来越大，消耗的氟离子液越来越多。因此我们每天向磷化槽加入约25Kg磷化添加剂，发花现象有明显减少。将添加剂加入量提高至每天50Kg左右时，磷化膜更加完好。
8 表调液方面的试验
（1）新配制的表调液及使用几天后的表调液在试验室中都无法重现现场磷化膜发花大面积不上膜的现象，当然表调液污染越小表调活性越好，磷化膜越均匀致密。
（2）现场试验：不管是缩短表调槽换槽周期，还是把被杂质离子污染严重的表调液稀释或是加入促进剂或中和剂（污染不是太严重时有效），对解决发花问题都不明显，但对于冷轧板与镀锌板搭接位置冷轧板发黄的状况，可以很好的改善和解决。
9 其它试验
（1）车身在热水洗槽出槽后，用新鲜自来水冲洗，无明显效果，说明此问题不是由于车身出槽后未及时转入下序脱脂剂干燥腐蚀造成。
（2）车身在热水洗槽、预脱脂槽及脱脂槽出槽后都用新鲜自来水冲洗，无明显效果，说明此现象不是由于车身附带杂质离子污染脱脂槽液造成。
（3）在验室模拟出脱脂每道工序后，晾干后再水洗、表调、磷化，无明显效果；按工艺顺序制板，无明显效果。
（4）在试验室内适当延长脱脂时间，按工艺顺序制板，无明显效果。
（5）在试验室内适当提高脱脂温度，按工艺顺序制板，无明显效果。
（6）在试验室内提高脱脂温度按工艺顺序制板，有发花现象，当热水洗、预脱脂及脱脂温度分别为60℃、65℃、70℃时发花现象更为严重。
（7）在试验室进行试验时我们只能尽量模拟现场，但两者间难免存在差异，有些现象难以模拟出来，但总体来说温度是镀锌板在脱脂液中被过腐蚀的最重要的影响因素。
10 结束语
综上所述镀锌板磷化后发花问题，主要还是锌在脱脂液中的过腐蚀反应，从试验数据得出其中温度因素起主导作用（理论上：温度每升高10℃，化学反应速率调高原来的2-4倍）所以我们在保证脱脂槽液除油效果的前提下，降低脱脂温度。
磷化方面由于镀锌板的使用量在不断增加处理掉的不上膜的锌离子和不利于磷化沉积上膜反应的铝离子的积累，就需要加大氟离子的用量来起到络合沉降作用，所以目前应加大含氟离子添加剂的用量。
各槽工艺参数设定如下：
（1）热水洗、预脱脂游离碱度设定为（14-16） pt，脱脂游离碱度设定为（13-15）t pt。
（2）温度为（45-48）℃（热水洗/预脱脂/脱脂）。
（3）表调工序对镀锌板磷化膜发花问题影响不明显不做调整。
镀锌板范文3
关键词：增强硅酸盐防火板、镀锌铁皮风管、防潮性能。
中图分类号：F062文献标识码： A
近年来，增强硅酸盐防火板风管和无机玻璃钢风管广泛运用于建筑工程中，与传统的镀锌铁皮风管相比，这两种风具有耐火性能好、耐腐蚀、外观平整光滑、能根据环境空间需要加工安装等诸多优点，是理想的防火排烟管道。接下来通过对三种材质风管的物理性能、技术条件、经济性等各方面进行比较分析，评价最适合应用于防排烟系统的风管。
1、材质简介
增强硅酸盐防火板的主要成分为硅酸钙，它不含石棉成分，是一种无机物质的专业防火材料，具有高强、耐火、防水、防虫、防霉等功能。这种材料的加工性能很好，可钉可锯，任意裁割，在风管的制作与安装上都很方便。
无机玻璃钢风管是以氯氧化镁为基材，以玻璃纤维布为增强材料加入适量添加剂进行水化反应，固化而成的一种比较新型的产品，能广泛应用于各类建筑通风、空调风管系统、防排烟系统中。其外形规格一般需根据设计图纸等技术要求制作，该产品非燃、高强度、耐腐蚀、不易氧化寿命长、保温隔热；成型后不易变形、不会产生裂纹等，是传统材质风管的换代产品。
镀锌铁皮风管由普通的镀锌钢板通过各种机器加工而成，制作过程复杂，耐火性能一般，受挤压易扭曲变形，导热系数很大，无保温隔热性能。
2、重量比较
增强硅酸盐防火板的标准尺寸规格为2440（长）×1220（宽）×9，12，15（厚），其密度约为950kg/m3。无机玻璃钢风管厚度根据边长尺寸的不同，分别为2.5～8.5mm不等，密度约为2100kg/m3。镀锌钢板根据镀锌层的厚度不同，其密度也不同，钢铁密度是7850kg/m3，镀锌层的重量是275g/m2，1.0mm厚镀锌钢板密度约为8125kg/m3。通过对比可以得知，消防排烟系统如果采用上述几种材质，其中增强硅酸盐防火板材最轻，适合人工搬运，可以减轻安装劳动力负担。
3、材质强度比较
增强硅酸盐防火板风管：板材抗压强度较好，制作成风管时，采用轻钢龙骨进行内加固，无法兰连接，两节风管对接处采用盖板用自攻螺丝固定，需要在每一个对接处加横担吊架固定，否则易产生型变。
无机玻璃钢风管：强度较高，但比较脆弱，因其较重，不易搬运，易受碰撞导致酥裂和破损，因自重较大，水平面边长较大时风管壁厚迅速增加，单位面积管壁重量大大增加，容易产生永久性竖向变形和沉降(规范规定矩形无机玻璃钢风管也应同按金属风管的加固方法进行加固，其加固筋与风管应为相同的材料并成为一整体)，从而发生断裂现象，易掉下伤人。
镀锌铁皮风管：强度较高，抗静压能力强，在断面尺寸大时必须按规定进行加固(规范规定边长大于或等于630 mm和保温风管边长大于或等于800mm ，且其管段长度大于1200mm时，均应采取加固措施，对于边长小于或等于800 mm的风管，宜采用楞筋、楞线的方法加固)。
结合上述说明，从单节风管强度上来说，防火板风管和无机玻璃钢风管优于镀锌铁皮风管，不易受外力变形，能够保证表面平整和拼接缝严密，从系统上来说，镀锌铁皮风管采用法兰连接固定强度最佳。
4、防火性能比较
增强硅酸盐防火板风管：A级不燃材料。耐火极限根据风管厚度而不同，9mm厚为90分钟，12mm厚为120分钟，15mm厚为180min。
无机玻璃钢风管：A级不燃材料，耐火极限为280℃下75分钟。
镀锌铁皮风管：A级不燃材料，耐火极限为280℃下30分钟。
通过以上数据说明增强硅酸盐防火板的耐火性能最佳，最适合消防排烟系统。
5、防潮性能比较
增强硅酸盐防火板风管：防火板材含水率在4～8％，不易吸水，潮湿环境内不易附着水珠，不会受潮变形。
无机玻璃钢风管：无法与有机玻璃钢风管的防潮性能相比，受原料配比的制约，其防潮能力、稳定性较差。受市场恶性竞争的影响，为降低成本，目前市场上出现的无机玻璃钢风管绝大多数不能符合国家标准，这更使用户对其具有的“玻璃钢”的相关优点产生怀疑。
镀锌铁皮风管：易受潮、腐蚀生锈，在输送含湿量大的空调用空气时更为严重，尤其风管制作时在铁皮咬口处镀锌层遭到破坏，同时又不易弥补和防腐处理，冷桥产生处也会有凝露对管道的腐蚀，也因此影响了其整体寿命。
从防水防潮性能上来说，防火板风管性能最佳，其次是无机玻璃钢风管，最后是镀锌钢板。
6、漏风量比较
规范规定：风管必须通过工艺性的检测或验证，其强度和严密性，排烟系统按矩形中压系统风管的规定，漏风量Qm≤0.0352P0.65，复合材料风管以及采用非法兰形式的非金属风管的允许漏风量，应为矩形风管规定值的50％。
增强硅酸盐防火板风管：风管制作的板材边缝和安装时对接缝均涂抹密封胶，用自攻螺丝固定牢固，漏风量很小，以城市学院教学楼工程为例，其中1000×250的风管系统根据规范计算允许漏风量为1.32m3/m2・h，而实测漏风量为0.88m3/m2・h，完全符合要求。
无机玻璃钢风管：风管本身由模具成品加工，只要没有遭到恶意破坏，管壳本身漏风量可以忽略不计，而风管般采用法兰连接，通常做法在法兰连接缝处要涂抹一层氯氧化镁粉，以达到美观和降低漏风量的要求。
镀锌铁皮风管：不管是风管制作竖向接缝，还是法兰连接口均会有漏风存在，漏风量远远大于非金属风管。
因此，无机玻璃钢风管的漏风量最小，其次是增强硅酸盐防火板风管，漏风量最大的是镀锌铁皮风管。
7、使用寿命比较
增强硅酸盐防火板风管：具有高强度、防火、防水、抗冻、高耐久性，正常情况下不会因环境问题而造成风管变形、破裂、起皮等现象，使用寿命在20～50年。
无机玻璃钢风管：因其防潮稳定性较差(相对而言)，虽强度较高，但比较脆弱，因其较重，不易搬运，易受碰撞导致酥裂和破损，因自重较大，容易产生永久性竖向变形和沉降，受干燥潮湿、高温低温的环境变化影响，易造成其材质更加脆弱而酥裂、脱皮，不适合拆修和变更管线，更由于目前传统无机玻璃钢风管为手糊工艺制作且多为手工作坊生产，根本无法保证质量，如原料配比不达标，掺假、掺杂等该现象将更加严重，从而降低了风管的整体寿命，寿命一般为5～10 年。
镀锌铁皮风管：因其防潮性差，加工制作、搬运和安装过程中又会使镀锌层破坏，更易造成腐蚀生锈、穿孔，降低了风管的整体寿命，其寿命一般为5～10年。
从上述比较来看，防火板风管使用寿命最长，优质无机玻璃钢风管次之，使用年限最短的是镀锌风管。
8、造价比较
按国家有关定额计算，增强硅酸盐防火板的主材为：130元/m2 (佛山金特报价)，每平米造价为264.14元。无机玻璃钢风管的主材为：90元/m2(山东金光报价)，每平米造价为：119.14元。镀锌风管的主材为61元/m2（最新市场造价信息），长边为630mm风管每平米造价为：113.21元。从一次成本投入上来说防火板风管造价偏高，但是考虑其使用寿命较长，性价比较高。
9、制作安装注意事项
增强硅酸盐防火板风管注意切割时要保证尺寸精度，拼装时涂抹的防火密封胶要均匀，吊装时要提前考虑支吊架间距，确保每个风管对接处均有吊架支撑。
无机玻璃钢风管在加工时要注意环境卫生，避免掺入杂质影响成品风管的质量，在运输和现场搬运过程中，因无机玻璃钢脆性较大要注意轻拿轻放，避开尖锐物体，特别注意风管内部要保证光滑，严禁破损管道投入使用。
镀锌板范文4
关键词 锌镍合金 电镀 硫酸盐溶液 耐腐蚀性
中图分类号：TQ153文献标识码：A
0 前言
锌镍合金镀层，是一种高耐蚀低氢脆的优良镀层，特别适用于高温高湿及海洋性气氛条件，高强钢和弹性零件上电镀。目前，已有充分试验数据证明含Ni为8%~15%的锌镍合金镀层的耐腐蚀性比相同厚度的镀锌层高出六倍。⑦因此可以代替锌镀层用于要求耐腐蚀性高的零部件上，也可以代替镉镀层，不仅能保证耐腐蚀性能，而且污染小。另外它还具有优良的物理特性如硬度高、焊接性好、镀液简单等。所以锌镍合金镀层作为提高锌镀层保护能力的镀层具有广阔的发展前景。
1 实验
本实验在恒电流密度条件下，采用3mm 厚的铁板做阴极，DSA不溶性钛板做阳极，阴极铁板放于实验用镀槽中间，阳极钛板对称地放于铁板两端进行电镀。
1.1 铁板处理工序⑧
1.1.1 有机溶剂除油
常用的有机溶剂有汽油、乙醇、三氯乙烯、四氯化碳等。将铁块浸入上述有机溶剂中5~10分钟。
1.1.2 化学除油
化学除油溶液组成及操作条件见表1
表1
1.1.3 强腐蚀
强腐蚀溶液组成及操作条件见表2
表2
1.1.4 弱侵蚀
弱侵蚀溶液组成及才做条件见表3
表3
处理后的铁板用蒸馏水洗后才能入槽开始电镀。
1.2 镀液配方及操作条件
镀液用蒸馏水配制，试剂为分析纯。电镀完毕后，取出阴极铁板用水冲洗，再放入烘箱中干燥。1.3 镀层性质
镀层为光亮的银白色，致密，与基体的结合力好，厚度均匀（约7um）。电流效率高，深镀能力较强。
2 结果与讨论
2.1 三乙醇胺对镀层理化性质的影响
本实验中三乙醇胺对镀层理化性质的影响是通过改变镀液中三乙醇胺的浓度来实现的，如表4。
由表4中描述可知，三乙醇胺能缩短电镀时间，提高电流效率。随着镀液中三乙醇胺的浓度的增加，镀层的理化性质逐步提高，说明三乙醇胺是一种良好的配位剂，当三乙醇胺浓度达到一定值后，继续添加三乙醇胺反而会使镀层性质变差。
2.2 耐腐蚀性
本实验Zn-Ni合金镀层的耐腐蚀性是通过中性5%NaCl盐雾试验评估在6um厚的镀层表面出现白锈和红锈的时间来表示的。结果如表5。
表5
上述实验结果表明，纯锌镀层和锌镍合金镀层的耐蚀性均比铁强，是由于纯锌镀层和锌镍合金镀层的电极电位⑨比基体铁块要负，属阳极性防护材料，不会因孔隙或缺陷存在而加速基体腐蚀。另外，锌镍合金镀层与铁基体的电极电位差较小，其腐蚀速度比纯锌层慢许多，所以锌镍合金镀层的耐蚀性比纯锌镀层的耐蚀性强许多。
3 结论
本文研究结果表明，三乙醇胺对锌镍合金镀层的理化性质影响较大，实验时需合理控制用量及操作条件。锌镍合金镀层的耐腐蚀性比纯锌镀层好，完全可以代替镉镀层以保护铁基体不受腐蚀，发展前景广阔。
本研究获襄樊学院大学生科研基金资助
注释
① 何为.氯化物溶液中电镀锌镍合金[J].电镀与涂饰,1997.16(2):1-4.
② 赵婉惠,蔡报菊.锌镍合金电镀[J].材料保护,1988(3):59-60.
③ 曹浪,左正忠,田志斌,詹益腾.电镀锌镍合金的研究现状与展望[J].材料保护,2010.43(4):33-37.
④ 孔纲,卢锦堂,陈锦虹,许乔瑜,刘丽霞.电镀锌镍合金的盐水腐蚀行为[J].中国有色金属学报,1998.8(2):73-75.
⑤ 关兵.电镀锌镍合金工艺探讨[J].汽车工艺与材料,1996(1):19-22.
⑥ 熊刚,皱群.锌镍合金电镀的进展[J].电镀与涂饰,1992.11(1):64-69.
⑦ 黄昌明.电镀锌镍合金工艺[J].电镀与涂饰,1990(3):35-36.
⑧ 张景双,安茂忠,杨哲龙,屠振密.新镍合金电镀工艺及其应用[J].材料保护,1995.28(11):23-25.
镀锌板范文5
关键词：光整机 热镀锌 设备 结构特点
0、引言
由于热镀锌带钢使用范围在不断扩大，镀锌后的带钢表面涂漆和涂塑料的工艺得到广阔的应用，尤其是家电和汽车工业突飞猛进的发展，对高质量镀锌板的要求量大幅度增加，甚至到了供不应求的地步，因此新投入镀锌生产线都增加了光整机。热镀锌机组通过光整机后对涂漆和涂塑料等后续工序带来的好处如下：
（1）提高了带材的平面度和平坦度，同时也可以把表面的锌粒压平，使带钢表面光滑，这对于以后的深冲加工和其他使用精度较高的场合都特别有利。
（2）使用的光整辊，经过电火花或激光毛化处理，因而经过光整机的镀锌表面具有一定的粗糙度。它能提高涂层粘附力，还能储存一定量的油脂，在深冲加工时，对冲模的有益。
（3）对于以后作涂漆处理的镀锌板，尽管把表面控制成小锌花，但小锌花仍然能够透过漆层而显露出来，所以对于某些要求更高的镀锌板，小锌花表面经光整处理。这样，可使镀锌板获得更加均匀一致的银白色的外观。
（4）通过光整，可使屈服平台消失或不太明显，能够防止在以后作拉伸或深冲加工时出现滑移现象。
1、四辊光整机的设备组成
图1是某型四辊式光整机的结构布局示意图，包括入口 （ 辊装置、入口测张装置、入口防皱辊装置、喷淋装置、光整机、高压清辊装置、出口防皱辊装置、出口测张装置、挤干装置、热风吹扫装置、出口S辊装置等。光整机主要由光整机本体、主传动装置、换辊装置等组成 。光整机本体由机架、上下工作辊、上下支撑辊、压头装置、弯辊油缸、平衡油缸、压上油缸等组成。
2、 四辊光整机的结构特点
2.1测张装置
张力是光整机的最基本的工艺参数，影响到光整机的正常运行，也影响到光整后的产品质量。为了使光整机在生产线出现张力波动、速度波动的情况下也能正常运行，希望张力尽可能大一些，而轧制力小一些。光整机理想的张力值为单位张力达80-100N/mm2左右，其中出口侧的后张力比入口侧的前张力高约10%-20%。
要使光整机稳定工作，首要条件是要保证光整机入口和出口的张力稳定。这是靠张力控制系统来实现的。在光整机的入口及出口各设有一套测张装置。测张装置由两个固定辊及一个中间辊组成三辊式结构。称重传感器安装在中间辊两端轴承座的下方。随时测量光整机入出口的张力，并将测量值反馈给相应侧的张力调节器，经过与预先设定的张力比较运算后将信号送到速度调节器。通过调节光整机工作辊的速度来保证出口侧张力的稳定；通过调节入口侧张力辊的转速来保证入口侧张力的稳定。
2.2喷淋装置
喷淋装置由喷嘴、水泵、管路等组成。其作用是在工作辊的入口侧喷射脱盐水或特制的光整液来清洗轧辊和带钢表面，以减少轧辊平整后的辊印和其他表面缺陷，生产出高质量的镀锌板，并且延长工作辊的生产时间，减缓磨辊次数。
2.3防皱装置
光整时镀锌板是在高压下通过两个工作辊，因而要求镀锌板在大张力作用下绷得很紧，使镀锌板均匀地通过工作辊，均匀伸长。但生产线速度波动和板形等原因，时常会造成镀锌板抖动、起皱，甚至入口张力瞬时消失的现象，光整后的镀锌板表面会出现金属滑移线，严重时镀锌板以折叠状态进入工作辊，在高压下轧破，在大张力下拉断，造成断带事故。
为了克服这些现象，光整机的入口和出口均设有防皱装置，其主要目的就是通过液压缸的作用，用升降辊将光整机入口和出口的镀锌板绷紧。当出现抖动、起皱或失张时，液压缸驱动升降辊上升，又使镀锌板恢复绷紧状态；反之如果瞬时张力增加，则大的张力使升降辊下降，使张力减小，防止断带。
该型光整机的入口及出口各设有一套防皱辊，由液压操作其升降。当光整机不运行时，带材在前后防皱辊之间形成“一”字形，带材不接触光整机的上下辊系，当光整机运行时，弯辊缸伸出，使上工作辊向上运行，与上支撑辊接触，然后抬起防皱辊，（入口、出口防皱辊同步动作），带材在防皱辊和光整机的工作辊之间形成“一”字形，通过带钢带动上工作辊和上支撑辊转动。
2.4换辊装置
由于光整机不投入时，带钢不接触上下工作辊辊面，可以进行不停机换辊，不影响生产线正常生产。采用工作辊快速换辊装置布置在传动侧，装置上的上下导轨分别与光整机机架内的工作辊移动导轨相对应。换辊操作前，先将新的光整辊放在换辊装置合适的位置上，并与机架内旧的光整辊用连接板相连，换辊时用装在传动侧的光整辊推出油缸将新的光整辊沿导轨推入机架内，同时旧的光整辊从机架内推出机外，到操作侧的换辊小车上。支撑辊换辊采用油缸直接推出的方式。在支撑辊换辊时，操作侧工作辊快速换辊小车可整体吊离，以腾出换辊空间。
2.5光整辊高压清辊装置
在光整机出口设有高压水光整辊清辊装置，用于将上下工作辊辊面上粘附的锌粒清理干净。以延长光整辊的使用寿命。
3、结束语
本文所介绍的四辊光整机运行情况都十分良好，镀锌板表面质量很高。尤其对带钢的材料为普通碳素钢、带钢的厚度为0.2-1.2mm、宽度为600-1250mm、光整速度为120m/min的生产线十分适合，光整速度最大能达到140m/min。该型四辊光整机由于独特的结构特点和简单可靠的防皱装置，很好地解决了断带、带材表面划伤以及带材起皱等问题。该型四辊光整机的开发，为我国众多的热镀锌板生产线提供了经济实用、性能可靠的表面光整设备。
参考文献：
[1] 崔绍文. 光整机在连续热镀锌生产线的应用[J]. 河北冶金. 2009（05）
镀锌板范文6
【关键词】原地改造；高强钢；热镀锌；装备技术
1、宝钢1#热镀锌机组的现状
宝钢冷轧厂在1989年建设一条连续热镀锌机组（简称C108机组），该机组原设计产量38万t/a，产品规格0.3～3.0mmx900～1850mm，钢级为软钢，镀层为GI（纯锌镀层），投产至今已24年，目前仅供应低等级建筑彩涂产品的基板。机组设备布置见图1。[1]
机组在上世纪八十年代由美国维恩公司设计，设备能力已跟不上连续热镀锌板产品高强钢轻型化产品生产的发展要求，比如，清洗模式配置非常简单：高压水冲洗+刷洗，仅能去除部分残油，清洗效果良好；退火炉无均热段且废气直接排放，导致镀锌板的可镀性差，对环保节能也非常不利。
机组设备的严重老化，使原设计的机组工艺设备能力不能达标，比如，入出口立式活套钢结构已经严重变形，影响活套正常的冲套、拉套功能，并且带钢跑偏严重。现有C108机组设备老化，急需对其进行现代化改造。
2、改造的定位及难点
2.1机组定位
为了适应汽车工业的发展需要，宝钢一直把汽车板作为战略产品之一。经过多年的发展，宝钢已成为国内生产规模最大及品种最全的汽车板供应商。在热镀锌产品方面的供货能力如下表：
由上表可知，宝钢对抗拉强度大于800MP的汽车板、厚度大于3.0mm的热镀锌板还存在供货能力的缺口。
综合宝钢的汽车板规划及市场发展需求，将C108机组的产品定位为：以厚料、高强和超高强钢为特征的GI汽车板生产线，与其他机组在品种及规格上形成互补，满足不同层次、不同规格、不同品种的汽车用板的需求，使宝钢各条热镀锌机组的产能分配更经济、更合理。
对比改造后的机组定位，现有设计先天不足的机组生产能力远远不能满足需要，多方考虑后，对此机组进行整体拆除，原地重建1条连续热镀锌生产线。
2.2建设难点
（1）机组布置
C108机组与一条连退机组平行布置在一跨42m宽的老厂房，机组布置空间紧张，如下表：
（2）工程设计
限于总图布置，利旧改造厂房布置C108机组。机组位于冷轧厂中心区域，其附近布置前道工序―五机架连轧机及后道机组―彩涂机组，改造空间狭小，并对一些过路能介管道、电缆隧道及区域控制主机造成影响。能介接口改造和主机搬迁事项，需在拆除前或年修期间完成，在空间和时间上对设计形成很大的难度障碍。
3、改造方案
3.1产品方案
改造后的热镀锌机组主要生产以厚料、高强和超高强钢为特征的GI汽车板，设计产能42万t/a（成品量），如下表。
按照改造后的热镀锌机组成材率94.5%考虑，本机组需原料44.5万t/a，由宝钢股份综合考虑上道工序物流解决，其中酸洗机组供5万t/a，轧机供39.5万t/a。改造后的工艺流程见图2。
3.2工艺设备
为了适应改造后机组的高强钢、厚料的生产特点，配置相应工艺设备，机组主要设备配置特点如下：
（1）采用了多级强化清洗技术，包括碱浸洗、碱刷洗、电解碱清洗、热水刷清洗、热水漂洗及热风干燥。清洗强度大、清洗效果好。
（2）采用加热能力大、冷却速度高、温度控制精度高、炉辊辊形控制优良的立式连续直火退火炉，适应多品种、高质量的退火要求。
（3）采用感应加热陶瓷锌锅，带有锌液温度控制和锌锅液面探测系统。
（4）采用空气/氮气两用气刀，带有辅助喷嘴、边部挡板等设施。对板型和位置变化适应性强，可实现在高速下生产出均匀的薄镀层。
（5）采用辊涂式化学处理装置，辊隙及涂料辊和带钢压力可自动调整，以保证镀膜均匀和各种厚度涂层。
3.3机组布置
针对布置难点，作如下特殊考虑：
首先，为了减少对同跨的连退机组生产影响，需要尽量减少连退机组退火炉附近的深基坑开挖，因此，将入口卧式活套设计成半地下式，出口卧式活套则布置在车间地坪（GL=+/-0.00m）以上。
其次，主跨长度仅280m，为此清洗段、中间活套、平整段和后处理塔均采用高架式布置，退火炉也布置在+6.6m平台上，1#开卷机伸入到原料跨，2#卷取机尽可能靠近主跨山墙位置布置，最终机组长度控制在290m之内。主厂房高度制约厚规格带钢镀后冷却能力，为此在带钢出锌锅之后采用移动风箱设备，同时在带钢上行冷却段采用高效冷却技术，尽可能降低镀后塔高度满足厂房高度限制条件。改造后的设备布置见图3。
3.4工程设计
（1）为了减少C108机组设备基础施工对连退机组及老厂房柱基的影响，考虑在原有基础拆除前作基坑围护，并在柱基之间设计支撑。原有基础拆除后，进行回填平整场地，最后根据新老基础载荷的不同进行补桩。
（2）因冷轧厂主电缆地下隧道纵向穿越原电气室地下室，电气室和隧道均无桩基。新建需保留此电缆隧道，拆除电气室之前需在其与厂房柱基之间设置围护。新建电气室时在保留的主线电缆随道两侧补桩新做基础，通过植筋将隧道和基础连成整体，电缆隧道同样设置在新电气室地下室内。
（3）随着现有电气室的拆除，原放置在电气室中的整个2030冷轧厂有线对讲主机必须在拆除前搬迁。在排摸全厂现有几十个电气室情况后，将主机搬迁至相邻的酸洗机组电气室。在设计合理的电缆路由基础上，重新放线各路控制线至新主机。
4、结论
宝钢1#热镀锌机组的现代化改造工作具有很强的专业性，相信在采取上述解决方案之后其改造可以有很大的进步空间，同时也为高强钢连续热镀锌机组的自主集成以及类似机组的原地改造提供一定的参考，确保宝钢在汽车板市场上的强有力竞争力。
