泄漏电流范文1
关键词：避雷器；泄露电流表；事故分析；经验教训
中图分类号：TM862文献标识码：A文章编号：1673-9671-(2012)042-0232-01
避雷器的好坏一方面影响到其限制过电压的能力；另一方面避雷器本身如果发生故障将直接影响到与其相关的线路或变电所供电的稳定。因此供电的安全性和可靠性与避雷器的状态息息
相关。
1避雷器的技术参数
目前系统中一般采用氧化锌避雷器，其性能通常用以下参数表示。
1）持续运行电压下的全电流和阻性电流。
2）1 mA阻性电流时的电压。
3）1 mA直流泄漏电流时的电压U1 mA。
4）75%U1 mA下的直流泄漏电流。
以上参数需在停电时试验得出，从上也可以看出，考核避雷器的好坏，泄漏电流是一个非常重要的参考指标。为了能够快速、准确、实时的获得避雷器泄漏电流的数据，现在变电所内一般使用的避雷器都带有泄漏电流表在线监视。我公司规定同线路三相泄漏电流表偏差超过20%应作为缺陷处理。采用这项措施以来已发现了很多避雷器的缺陷，但也有不少是泄漏电流表本身的故障。因此对于依据泄漏电流表不平衡认定的缺陷，在进行试验分析时必须考虑避雷器和泄漏电流表两方面的原因。
2现场可采用的一些试验方法
现场可采用的一些试验方法，见表1。
3一些处理过的缺陷举例
3.1新沟变1#主变220 kV侧避雷器泄漏电流异常
2009年5月19日，运行人员发现新沟变1#主变220 kV侧避雷器泄漏电流表指示AB相均为0.6 mA，C相为0.8 mA，5月20日对该组避雷器进行带电测试，检测发现C相避雷器阻性电流与AB相比较有明显增大，与上次检测结果比较也有明显增长，泄漏电流带电测试检测数据与在线监测数据基本一致，经解体检查发现，避雷器瓷套内有积水，避雷器上端密封孔及阀片支撑紧固件已有明显锈痕，避雷器底端铜盘有明显的铜绿。进一步检查抽气孔，发现抽气孔孔深远大于压紧螺钉的长度，现场检查压紧螺钉公差为
6 mm左右。从解体情况可分析，避雷器损坏主要原因是避雷器上端密封孔密封不良，避雷器内部在运行中进水受潮引起。
3.2惠泉变35 kVII段母线2号避雷器泄漏电流异常
异常数据：泄露电流A：1.0 mAB：0.34 mAC：0.34 mA。红外图谱显示A相中上部发热，且集中在一侧。
处理过程简述：因惠泉变为较新投运的变电所，泄漏电流表螺丝较易拆除，采用常规的调换泄漏电流表的方法试验泄漏电流表好坏，换上新的表后A相数据仍为1 mA，然后做带电测量，A相数据与泄漏电流表读数吻合，结合红外图谱显示判断为A相避雷器故障，后停电调换。
3.3张镇变35 kV镇化551线避雷器泄漏电流异常
异常数据：泄露电流A：0.57 mAB：0.29 mAC：0.3 mA。
处理过程简述：因本缺陷是该变电所出现的第二个泄露电流表缺陷，根据以往经验，到达现场后先进行泄漏电流表调换。因551避雷器在户外，且张镇变投运时间较长，所以固定泄漏电流表的螺丝已深度生锈。加上拆除生锈螺丝的手段和经验稍欠不足，总共用了半个小时时间才将螺丝拆下，接上新的泄漏电流表后，发现偏转的读数与B、C相平衡，说明表计完好，于是又做了带电测量，A相数据与B、C相数据确实存在偏差，之后汇报专职停电处理，最终551避雷器停电试验不合格，调换处理。
4对上述几个缺陷的一些经验、教训
1）因为避雷器在系统中的重要性，现对避雷器泄漏电流表数据异常的缺陷也非常重视，接到缺陷后，应立即组织抢修，如天气情况恶劣，因先汇报专职，征求意见，如无备品，也因先至现场确定缺陷是否是表计原因引起的。
2）调换的泄漏电流表型号应与原型号对应，否则因各厂家设计精度、刻度、量程的不同，可能会对获得的数据误判断，增加不必要的麻烦。
3）在每次调换避雷器的交接试验中，应使用同型号避雷器，如果备品数量许可，应同时多做几台，选择全电流和阻性电流相对平衡的三台，这样可以避免因避雷器本身出厂数值的偏差，而对运行后泄漏电流的数值偏差带来误判断。
4）根据事例1的经验：如发现泄漏电流表三相不平衡，可以进行避雷器的带电测试，对缺陷做进一步确认，如发现缺陷确实存在，可以安排停电检测，必要时更换避雷器。
5）根据事例2的经验：如固定螺丝容易拆除，因在安全的前提下快速调换泄漏电流表对缺陷进行进一步判断。
6）根据事例3、4的经验：如固定螺丝生锈严重，可先进行带电测量，以尽快确定避雷器状况，然后再进行下一步工作。如事例3中所示，为了拆除生锈的螺丝就用了半个小时的时间，结果却是避雷器本身的问题，这样做就增加了工作业人员暴露在有缺陷避雷器下的时间，是相当危险的。
7）对于停电处理的此类缺陷，因同时对避雷器本身加做电气试验，以进一步确定避雷器状况，这样做可以避免万一避雷器也存在问题而带来的重复停电。
参考文献
泄漏电流范文2
关键词：500kV氧化锌避雷器（MOA）；75%U1mA下泄漏电流试验；绝缘受潮；电力系统 文献标识码：A
中图分类号：TM83 文章编号：1009-2374（2017）06-0075-02 DOI：10.13535/ki.11-4406/n.2017.06.038
1 MOA结构及原理
1.1 避雷器概述
避雷器是电力系统中的重要设备之一，是与电气设备并接在一起的一种过电压保护设备。当电力系统出现由于雷击引起的雷电过电压或由开关操作引起的操作过电压时，避雷器立即动作并放流，将雷电流泄入大地，限制被保护设备上的过电压幅值，使电气设备的绝缘免收损伤或击穿。目前电力系统中运行的避雷器主要有阀型避雷器和氧化锌避雷器两种类型。氧化锌避雷器是由具有良好非线性的金属氧化物阀片组成的一种过电压保护装置。由于其良好的非线性性能和较大的通流容量，使得在电力系统中已基本取代了其他类型的避雷器。
1.2 MOA结构
MOA的基本结构是阀片和绝缘部分。阀片是以氧化锌为主要成分，并附加Bi2O3、Co2O3、MnO2、Sb203等金属氧化物，将它们充分混合后造粒成型，经高温焙烧而成。这种阀片具有优良的非线性和大的通流性，被称为金属氧化物避雷器，并用MOA表示。金属氧化物阀片置于带有电极的高强度绝缘筒内，再经硅橡胶整体模压成型。在工作电压下，氧化锌阀片是一个绝缘体，只能通过几十微安电流；在过电压下，它又是一个良好的导体。
MOA根据电压等级有多节组成，35～110kV是由单节组成，220kV由两节组成，500kV由三节组成，在220kV及以上避雷器顶部均安装有均压环，用于改善电场分布。
1.3 MOA工作原理
MOA工作原理是在工频电压下呈现极大的电阻，因此续流极小。其内部氧化锌阀片的非线性特性主要是由晶界层形成的。晶界层的电阻率是变化的，阀片在运行状态下呈绝缘状态，通过电流很小（一般为10～15μA）。也就是说在运行电压U1下，阀片相当于一个很高的电阻流过很小的电流；而当雷电流I流过是，它又相当于很小的电阻维持一适当的残压U2。氧化锌阀片的非线性关系如图1所示：
2 MOA在直流1mA电压U1MA及75%U1mA下泄漏电流试验
2.1 试验目的
由于长期运行在工频电压下氧化锌阀片会慢慢老化，当MOA受潮后其绝缘性能劣化。MOA的非线性特性受这两种情况的影响导致阻性泄漏电流增加，MOA有可能发生爆炸造成电力事故。MOA在直流1mA电压U1MA及75%U1mA下泄漏电流试验的主要目的是预防避雷器是否存在阀片老化程度和受潮情况这两种缺陷的发生，保证氧化锌避雷器的安全运行。
2.2 试验接线
MOA直流泄漏电流试验接线如图2所示：
2.3 实验步骤
直流1mA下的电压是指避雷器通过1mA直流电流时，该避雷器两端的电压值。试验中应注意当电流大于200μA以后，随着电压升高电流上升很快，此时应缓慢升压，当电流达到1mA时即刻停止升压，并迅速读取避雷器的电压U1mA，然后将电压降至75%U1mA下读取泄漏电流值。在试验中注意温度对试验结果的影响，温度每升高10℃，U1mA约降低1%，必要时进行换算。
依据《电力设备预防性试验规程》（DL/T 596-1996）判断标准为：（1）U1mA实测值与初始值或制造厂规定值相比，变化不应大于±5%；（2）0.75U1mA下的泄漏电流初值差小于等于30%或不应大于50μA。
3 MOA U1MA及75%U1mA下泄漏电流试验实例分析
华电国际邹县发电厂#5机组主变高压侧500kV氧化锌避雷器型号为Y20W1-420/1046W，为抚顺电瓷制造有限公司生产，1994年9月出厂于1997年1月投入运行。2016年9月利用机组大修机会对该避雷器按照预防性试验规程进行试验。在U1MA及75%U1mA下泄漏电流试验过程中发现B、C两相泄漏电流超标，通过检修人员对该组避雷器水冲洗、擦拭和晾晒等处理后重新进行了三次试验后数据依然超标。表1为此MOA U1Ma及75%U1mA下泄漏电流试验近10年试验数据。
从表1历年试验数据可以看出，A、B、C三相MOA的75%U1mA下泄漏电流数据呈增大趋势，且B、C两相数据已经超出规程标准。说明B、C两相避雷器内部严重受潮，内部氧化锌阀片性能劣化导致其伏安特性发生了改变。
经检修人员解体发现，B、C两相避雷器分别上节和中节，中节和下节连接处有积水，分析其原因是因为密封胶圈长时间运行发生老化密封效果差造成避雷器内部进水受潮导致数据超标。
该避雷器从1997年投入运行至2016年将近20年时间，由于年限已久氧化锌阀片老化影响其伏安特性造成阻性电流增大是导致数据超标的另一个原因。
4 结语
氧化锌避雷器作为电气设备过电压的保护设备，其性能的优劣直接影响电力系统的安全稳定运行，为了在避雷器故障发展初期能够正确及时地发现并处理，可从以下两个方面采取措施：（1）在运行中要加强避雷器运行参数的监视，定期进行避雷器带电测试工作来分析判断其阻性电流的变化趋势；（2）严格按照《电力设备预防性试验规程》对避雷器进行周期性停电预试，而测量直流1mA电压U1MA及75%U1mA下泄漏电流试验对氧化锌避雷器性能的诊断分析有决定性的作用。
参考文献
[1] 范辉.电气试验[M].北京：中国电力出版社，2010.
[2] 陈天翔，王寅仲，海世杰.电气试验（第二版）[M].北京：中国电力出版社，2008.
[3] 电力设备预防性试验规程（DL/T 596-1996）[M].北京：中国电力出版社，1996.
泄漏电流范文3
关键词地铁;直流牵引供电;框架泄漏保护
中图分类号：U231文献标识码： A
城市轨道交通列车，是以电力为能源的电动车组，列车在运行过程中不断地从接触网上获取电能，一个安全可靠的供电系统，是保证轨道交通安全运营的首要条件。框架保护动作跳闸，是目前危害行车安全最大的供电事故，框架保一旦动作,及时、正确恢复供电的速度将直接决定列车中断运行的时间。因此,全面、正确认识框架保护在地铁供电系统中的应用，对于迅速处理故障,恢复行车，对西安地铁的平安运营来说显得特别重要。
1 框架泄漏保护的作用
西安地铁一、二号线均采用江苏大全长江电器股份有限公司生产的MB系列金属封闭式直流开关柜。直流供电设备采用绝缘安装,当直流设备内的1500 V正极对设备外壳发生泄漏时,如不及时切除,容易造成短路电流达几万安的正极对负极间的短路事故。不仅对直流设备造成严重危害，而且也威胁到人身安全。框架泄漏保护就是当正极对柜体外壳发生绝缘损坏时,及时切除故障,保证系统的安全运行。
2 框架泄漏保护在西安地铁的设置
西安地铁一、二线的直流设备均设置有框架保护。框架泄漏保护装置由电流元件和电压元件组成。电流元件可检测直流设备由外壳至接地网的故障泄漏电流;电压元件测量直流设备外壳与直流设备负极之间的电压,一端接直流设备外壳,另一端接直流系统负极，即电流型框架保护。电压元件检测到的电压等价于钢轨和地之间的电压，即电压型框架保护。运行过程中,通过判断检测到的故障电流和电压,实现保护跳闸切除故障。西安地铁1、2号线以及国内其它地铁直流框架泄漏保护基本都采用这种设计方案。
3 框架泄漏保护在西安地铁的应用
3. 1 工作原理
⑴、若框架泄漏电流元件动作，联跳本站所有的直流断路器和牵引整流机组中压侧断路器，并闭锁本所直流馈线开关的线路测试及重合闸，同时发出联跳信号，联跳相邻牵引变电所对应馈线开关。该供电区段接触网无电，影响列车正常运行，框架泄漏电流保护元件主要侧重于牵引所内的故障。
⑵、框架电压元件设定两级电压值。若框架泄露电压元件达到第一级电压定值时，框架泄露电压元件报警功能启动，发出报警信号，但不跳闸；若框架泄露电压元件达到第二级电压定值时，框架泄露电压元件动作功能启动，发出联跳信号，联跳本站所有的直流断路器及牵引整流机组中压侧开关，但不联跳相邻牵引变电所的对应馈线开关。框架泄露电压元件主要侧重于线路上的故障，该供电区段接触网由相邻牵引所供电，自然过渡到单边供电，在一定程度上影响行车。因此,框架泄漏保护动作会造成大面积的牵引网停电,且隔离故障恢复送电时间长,是目前影响地铁运营最大的故障。
3. 2 安装概述
一般情况下,整流器是在牵引变电所直流设备中相对比较容易出现故障的设备,其故障大部分都会启动框架泄漏保护动作,造成接触网大面积停电,影响地铁运营。
西安地铁1、2号线牵引变电所1500 V直流母线采用单母线接线,整流器与直流1500 V母线正极之间的开关选用直流快速断路器,因此可通过直流进线断路器将整流器故障隔离。根据这一特点,可以为整流器独立设置一套框架泄漏保护装置。当发生整流器故障时,只需切断直流进线断路器和整流机组交流35 kV进线断路器,就不会造成直流馈线断路器跳闸和接触网的停电,可缩小事故范围,提高供电的可靠性和灵活性。
由于在框架泄漏保护装置中,电压元件测量的是外壳(地)与负极的电压,因此整流器和直流开关柜可以共用一套,并统一设置在负极柜内。框架泄漏保护装置的两套电流元件、一套电压元件都安装在负极柜内。
整流器和负极柜绝缘安装。其框架保护接地铜排经过电流元件单点接地,与牵引变电所接地铜排的连接采用1×150 mm2的接地电缆。
直流开关柜也需绝缘安装。其框架保护接地铜排先用1×150 mm2接地电缆连接到负极柜内的电流元件后,再单点接地,与变电所接地铜排的连接采用1×150 mm2的接地电缆。
在负极柜内的保护接地铜排与负极间设置框架泄漏保护电压元件。
3. 3 故障动作分析
3. 3. 1正线牵引所直流开关柜发生框架泄漏（电流型）故障
直路开关柜发生框架泄漏故障时,电流元件动作,整流机组35 kV交流进线断路器以及本牵引变电所所有直流断路器全部跳闸闭锁,同时联跳并闭锁相邻牵引变电所对应向本区段供电的直流馈线断路器。此时,故障牵引变电所解列,可通过接触网越区隔离开关实现大双边供电,但是需要当地排除故障并复归电流元件,才能恢复故障牵引变电所向接触网供电。
2013年7月7日凌晨03：52，西安地铁二号线小寨牵混所直流开关柜电流型框架保护动作，1号、2号钢轨电位限制装置三段保护动作,造成邻所4个馈线开关跳闸。现场检查中发现202开关柜内绝缘子有闪络痕迹,电调组织大双边供电，下行首班车10203次会展下行发车晚点5分钟。
3. 3. 2正线牵引所直流开关柜发生框架泄漏（电压型）故障
牵引变电所内设置钢轨电位限制装置。当钢轨对地电位超过设定值,钢轨电位限制装置将合闸,将钢轨电位钳制下来。框架泄漏保护电压元件的测量电压与钢轨电位限制装置的测量电压相同。此时电压元件仅作为钢轨电位限制装置的后备保护,其保护的对象是设备,而钢轨电位限制装置保护的对象是人。
当钢轨电位限制装置拒动后,负极与地的电位将继续升高,框架泄漏保护电压元件首先发出报警。当超过一定时限和电压值时,电压元件将发出跳闸信号,将整流机组的35 kV交流进线断路器和本牵引变电所所有直流断路器全部跳闸(但不闭锁)。
4 结语
框架泄漏保护的设置，是地铁直流牵引供电系统一个重点和难点。重点是框架保护的设置对解除因直流框架绝缘给人身和设备带来的威胁是重要而不可缺少的；难点是因为框架泄漏保护动作后影响范围大,停电面积广,恢复时间长,对列车运行造成的影响大。根据国内地铁直流牵引供电系统运行情况,通过对框架保护在西安地铁1、2号线的应用的分析，对于如何及时、准却、迅速的处理框架故障, 优化框架泄漏保护的设置,最大减小致框架泄漏保护动作的影响范围,保证直流系统运行的可靠性和灵活性。
参考文献
[1]《城市轨道交通供电系统设计原理与应用》 于松伟等编著 2008年6月
[2]敏,王纯伟,赵明.框架泄漏保护装置的应用与分析[J].电气化铁道, 2004(3): 34.
泄漏电流范文4
关键词：锅炉 炉管泄漏 监测 误报
中图分类号：TM621.73 文献标识码：A 文章编号：1007-3973（2012）011-038-02
1前言
锅炉炉管泄漏是火电厂常发事故，约占所有事故的60%以上。目前，国内外均普遍认可利用声学检测原理，由特制的增强型声波传感器采集炉内各种声信号，并转换成电压信号；通过高性能的数字滤波技术，剔除背景噪声；监测报警系统经频谱分析得到声信号的频谱，并以棒图形式显示；通过声场能量分析，对噪声强度、频谱特征及持续时间的分析计算判断炉管是否发生泄漏。在线监测锅炉炉管系统实时监测锅炉炉内水冷壁、过热器、再热器、省煤器受热面管道的早期泄漏及有效监测吹灰运行工况，可以尽早地发现炉管泄漏事故，监测泄漏的发展变化，以大大减少泄漏事故造成机组非计划停运的时间、处理泄漏的维护费用，以及延长电站锅炉的使用寿命。目前国内大容量火电机组基本都安装了炉管泄漏监测自动报警系统。
宁德电厂1，2号机组2？60MW超超临界机组，其锅炉为东方锅炉有限责任公司生产的单炉膛、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构 型的超超临界参数变压直流本生型锅炉，所使用的炉管泄漏监测自动报警系统为深圳东方锅炉控制有限公司生产。宁德电厂3，4号机组2？00MW超临界机组，其锅炉为哈尔滨锅炉有限责任公司生产的单炉膛、低NOX轴向旋流燃烧器（LNASB）前后墙对冲燃烧方式、一次中间再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构的超临界参数变压运行直流锅炉，所使用的炉管泄漏监测系统为南京大陆中电科技股份有限公司生产。两家厂商生产的炉管泄漏监测系统设计的原理基本相同，检测的方法也基本一致。宁德电厂在使用过程中，基本能够准确监测锅炉炉管泄漏情况，但是偶尔会出现误报的情况。
2炉管泄漏监测系统简介
2.1系统主要硬件
该系统主要硬件包括：声波传导管、声波传感器、信号传输电缆、吹扫管路系统和显示报警控制柜等部分。每部分形成独立组件单元，结构简单，技术集成度高，接口全部采用接插卡件形式，安装维护十分方便。每一测点通道有一套波导管、传感器，称为信号采集处理系统，它们安装在锅炉现场；所有测点信号经信号采集处理系统后，送至安装在电厂主控室的显示报警控制柜，将信号分析、模型计算、判断后，实现炉管检查泄漏报警功能。波导管是负责传送锅炉内炉管泄漏的信号给传感器的设备，设计计算严密、规范，能承受高温、灰尘、雨水等恶劣环境，配备有自动除灰装置。
2.2系统检测原理
2.3系统功能
能对锅炉炉管泄漏的集中监视，能与DCS采用通讯和硬接线的方式，将相关重要信息在DCS操作员站显示和报警。通过扬声器和显示器上的软选择开关，可以听到炉膛内各个传感器测点的声音。可以接收吹灰启动信号，能辅助监测吹灰系统运行工况，并准确区分吹灰与炉管泄漏两种情况 可间接检测吹灰系统是否正常工作。在其人机接口LCD显示器上以棒状图、频谱图、模拟图等形式，显示各点传感器的信号和在炉本体上的分布，并能以不同的颜色实时显示各点的正常运行、报警、故障的状态。通过对监测到的声音强度、频率和持续时间的分析及判断，发现、定位和显示锅炉的泄漏点，根据趋势图监视其发展和变化。
声波传感器采取一定措施，提供较强的抗干扰能力，有效隔绝外部电磁及噪声干扰。具有高灵敏度，应能耐高温、耐冲击。传感器的防护等级至少为IP65，具有防水、防腐、防尘能力。就地传感器与监测设备之间采用屏蔽电缆。监测系统的开关量信号均采用光电隔离方式。
3现场应用
由于锅炉炉膛不同区域燃烧情况不一样，炉管内不同区域的噪声以及灰分不一样，因此我厂系统根据不同测点的实际情况，不同位置的测点设置不用的泄漏报警值和堵灰值，这样可以减少甚至避免误报情况。
我厂从机组投产以来，炉管泄漏检测系统基本准确监测出了每次锅炉炉管泄漏的情况。能够帮助运行和维护人员在泄漏早期发现炉管泄漏情况，避免了由于没有及时发现泄漏，造成泄漏点附近管壁大面积吹损。大大减小了因为炉管泄漏带来的经济损失。
炉管泄漏典型特征：
（1）泄漏早期，一般只有一点能量值变化活跃，呈波动上升趋势，且波动幅度较大。这是由于漏点在逐渐扩大，喷出汽流不稳定造成的。漏点附近受冲刷变薄部分完全泄漏后，泄漏趋于稳定，泄漏点能量值也趋于稳定，附近测点可能出现异常情况。
（2）炉管泄漏的频谱值分析，从低频到高频呈双曲线型，在3kHz频率以下跳动幅度较大，超过5kHz则稳定下降。
（3）打开实时声音监听，正常的炉内噪声一般是较为沉闷的嗡嗡声，而泄漏时则伴有清脆的啸叫声。
4系统故障现象、原因分析及解决方法
4.1系统故障现象、原因及处理方法
（1）打开监听功能后，无法关闭。主要是由于监听板芯片损坏，导致软件无法控制。更换监听板能够解决问题。
（2）按自检按钮进行自检，某一或几个通道能量值不上升。造成的原因有声波传感器蜂鸣器损坏、电源故障、电缆接地或者保险丝坏等原因。
（3）传感器附近隔热措施没有做好，传感器温度过高，导致传感器损坏。将传感器与保温层完全隔离开，并且在波导管中间法兰处加装隔热片。
（4）波导管吹扫压缩空气含水量大，导致传感器头部积灰太多甚至完全堵死。在吹扫压缩空气上加装过滤阀，增加吹扫频率。
4.2系统误报原因及处理方法
（1）传感器电源线、信号线和其他动力电缆在一个电缆桥架，发生信号干扰导致误报。检查信号线的屏蔽线，将信号电缆的屏蔽线接地处理好，一般都能解决信号干扰，防止误报。
（2）接到传感器的地线接触不好，信号线中串进0～10V直流电压，使传感器的零点漂移，导致误报。在炉管泄漏工控机机柜检查传感器接地线，将接地线接到机柜地端。
（3）传感器航空插头焊接工艺不好，信号线与传感器电源线短接。
（4）工控机中数字量输入卡故障，信号传输故障，导致误报，一般情况下更换数字量输入卡可以解决问题。
（5）电缆短路，传感器TEST端有+12V电压，使声波传感器自检。查找短路点，重新连接电缆或更换电缆可以解决问题。
（6）气源吹扫电磁阀损坏或阀门不严漏气。检查电磁阀和阀门严密性。
5结论
锅炉炉管泄漏检测系统能有效监测锅炉发生轻微泄漏的情况并报警，减少了因大泄漏造成的炉管二次吹损，减少了检修费用和检修时间，具有明显的经济效益。通过炉管泄漏检测系统的熟悉，定期对该系统进行测试和检查，保证该系统的稳定运行，对锅炉安全经济运行有很大帮助。
参考文献：
[1] 600MW机组锅炉炉管泄漏检测系统安装说明书[S].
泄漏电流范文5
关键词 液压元件 内泄 检测
中图分类号：TG386.42 文献标识码：A
泄漏是指液压系统某元件或某接头或某段管路，因磨损或密封失效或油管破损等原因造成的压力油流量损失。泄漏导致系统工作压力下降、执行元件动作失常，甚至不能正常工作。泄漏分外泄和内泄，外泄一般可以通过外观检查确定是否泄漏，故障也比较容易处理。内泄外观检查不行，只能通过检测才能确定是否泄漏或泄漏程度。比较适用的检测是应用简单的原位检测仪或使用简单的试验判断液压元件是否内泄。前者可做到近似定量检测，后者定性检测。另外，有些液压元件只能使用检测设备确定是否泄漏或泄漏程度，比如液压泵与液压马达等元件，而有些液压元件也可以不使用检测设备只通过简单的试验就能确定是否泄漏。比如控制阀、液压缸等元件。
1液压缸内泄漏检测
不使用检测仪，不用拆卸液压缸，在装备现场，原位检查液压缸活塞密封件密封效果。检测原理示意图见图1所示。
图2所示是某重型车辆液压系统原位检查液压缸内泄原理图。车辆原地启动，油箱预热，检查“水上油路”压力，并调整到10Mpa，待油液温度达到正常工作温度时操纵电磁换向阀3使1YT带电，液压缸无杆腔进油，在活塞停止运动后，使电磁换向阀3断电。将被检液压缸5的有杆腔连接油管在接头处断开，首先用丝堵将油管堵死，然后将一小段软管接在液压缸管接头处，放掉液压缸有杆腔中的剩余油液。将一量杯安装固定，软管另一端放到量杯杯口。再次操纵电磁换向阀3使1YT带电，同时秒表计时，观察油液滴落情况，当油液液面达到量杯最大容量刻线时，记录所用时间。然后就可计算出泄漏量L（mI/min）。上述测试如果不需定量，只是检查是否泄漏，可根据观察的油液滴落情况及参考能够正常工作的装备来确定。
2方向控制阀内泄漏检测
将方向控制阀阀芯的结构封住进、出油口不必拆下就可进行内泄检查。检查时先松开出口接头，观察接头处的流体流量就能判断是否内泄。方向控制阀内泄检查示意图如图3所示，若泄漏流量大于滴落状态，可怀疑该阀内泄，然后从系统中拆下进一步检查维修。
3液控单向阀内泄漏检测
液控单向阀在液压系统中常用于保压、锁紧，因此对其密闭性要求较严。图4所示为某重型车辆液压系统液压锁（双液控单向阀相互液控）的内泄漏原位检查。车辆原地启动，油箱预热，检查“水上油路”压力，并调整到10Mpa，待油液温度达到正常工作温度时操纵电磁换向阀3使2YT带电，液压缸无杆腔进油，在活塞停止运动后，使电磁换向阀3断电锁紧液压缸。将液控单向阀5的进油路在接头处断开，用丝堵在A处用丝堵将油管堵住，观察液控单向阀5进油路处断开处油液滴落情况，如每分钟内泄漏量超过34滴，可认定为泄漏，需检修或更换。如果检查液控单向阀6的内泄漏状况，断开其进油路，观察油液滴落情况即可。
参考文献
泄漏电流范文6
关键词： 天然气管道； 泄漏检测； 泄漏定位； 声波技术
中图分类号： TN70?34 文献标识码： A 文章编号： 1004?373X（2015）17?0101?02
Research on detection and location system of pipeline leakage
based on acoustic wave technology
FU Guangjie1， ZHAO Dan1， ZHAO Qingfeng2， WANG Shiyong3
（1. College of Electrical and Information Engineering， Northeast Petroleum University， Daqing 163318， China；
2. No. 3 Oil Field， the First Oil Production of Daqing Oilfield Limited Company， Daqing 163000， China；
3. No.2 Power Supply Company， Electric Power Group Company of Daqing Petroleum Administration Bureau， Daqing 163711， China）
Abstract： The online real?time leakage detection and location system of natural gas pipeline leak source makes the leakage can be discovered in time， which can confirm leak source location accurately. The economic losses caused by natural gas leakage can be reduced， and it has profound significance for improving automated management level of natural gas transportation pipeline. By studying and comparative analyzing to pipeline detection technology at home and abroad， acoustic wave technology is applied to leakage detection of gas pipeline. The real?time acoustic wave monitoring and location system for natural gas line leakage was designed by virtual instrument software to proceed signal processing. The leaked acoustic wave signal is proceeded with waveform real?time display， digital filtering， correlated calculation， leakage location and other operations. The automation of pipeline leakage detection was realized.
Keywords： nature gas pipeline； leakage detection； leakage location； acoustic wave technology
0 引 言
由于天然气管道难免在制造过程中存在各种缺陷，在使用的过程中，在循环载荷的作用下，以及在腐蚀或高温的环境中，腐蚀会缓慢地扩展，最终导致事故或恶性事故的发生，由此造成损失并对人民生命安全构成威胁[1]。另外，用长输管道输送天然气等原料时，管道一旦发生泄漏事故，除了影响正常的生产外，还会因为天然气的流失，造成经济损失、火灾以及环境污染等后果。因此，开发出一套有效的管道泄漏检测软件是一项刻不容缓的工作。同时，如何快速准确地发现天然气管道泄漏位置，并采取相应的对策及时预防和控制事故发生，是管道维护人员追求的目标。
1 管道泄漏检测与定位系统总体设计思想
该系统主要是根据管道泄漏时产生泄漏声波信号的现象，构建一种管道泄漏点实时定位监测系统，其软件部分和硬件电路均采用模块化思想，其整体结构如图1所示。
该系统的主要工作原理是：上位机首先通过有线传输手段，向下位机发送采集命令，下位机通过16位AD7705获得有效的数字信号。在此过程中，管道上的压力传感器获得模拟电压信号并由电压滤波电路和信号放大电路处理变为稳定信号，并传输给AD7705进行处理。
当上位机获得信号后，可以对采集的泄漏声波信号进行实时波形显示，并依据输气管道两端的泄漏信号，以声波理论为基础，利用相关算法，对输气管道中出现的泄漏及时进行报警并估测泄漏点的位置，实现对管线相关数据存储，实时泄漏定位和历史泄漏信息显示等任务。
2 管道泄漏检测与定位系统核心电路的研究
2.1 电压信号采集电路
该电路的主要作用是在下位机采集信号时对输入信号进行有效放大，其工作过程是将输入的0～4 mV模拟电压信号，先通过RC4558运算放大器A1进行电压信号的放大，再经由A2运算放大器放大为4～20 mA的标准电流信号，具体电路如图2所示。
2.2 16位A/D信号处理电路
该电路模块的设计主要是为了使上位机能够采集到有效数字信号。其主要工作原理是AD7705将上述信号放大电路处理过的信号进行采集处理，并通过下位机变换为数字信号，再传输至上位机进行相关数据的存储显示等，AD7705的核心电路如图3所示。
AD7750的具体工作过程如下：通电时输入引脚RESET处于低电平，复位所有的逻辑、数据滤波器和模拟调试器，将所有的片内寄存器设置到其默认状态。使用芯片REF195 产生5 V基准电压供给AD7705作为参考电压，同时作为压力传感器的激励电流源。由于第1通道的输入端加入去耦电路，因此需要AD7705工作于缓冲模式，通道2作为供电电压的监测。
3 管道泄漏检测与定位系统软件部分的设计
在本系统设计中，工控机作为核心部分，将管道首端的工控机确定为主工控机。在主工控机中，不仅要实时地显示管道首端的DAQ信号采集装置采集到的管道状态参数，还必须通过数据通信装置把管道末端采集到的信号传输至本机。当判断管道是否有泄漏发生时，主工控机利用小波变换捕捉到两端压力信号中的压力突降时刻，并确定其差值，进而根据泄漏定位公式确定管道泄漏点的位置，并将报警信息和泄漏点信息显示在工控机软件界面上。
整个软件系统的工作流程如图4所示。
4 结 语
由于本系统在实际过程中采用了军品级别的声波传感器采集泄漏声波信号，因此信号采集频率和精确度都很高。硬件设计方面，因为是通过声波进行检测，所以设备不受管道环境的影响，可靠性变高，可维护性和操作性也更强。同时该系统软件设计思路简单，易于修改，具有良好的操控性。
参考文献
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