码头施工总结范文1
关键词：大体积墩台；反吊系统；侧模
Abstract: introduces ZhuHai, Guangdong LNG a dock project pier construction technology and technical measures, focusing on the template of the large volume pier construction program.Keywords: large volume pier; Anti-hanging system; side mold
中图分类号：TU7文献标识码：A文章编号：2095-2104（2012）
1 工程概况
广东珠海LNG一期工程码头工程共有3个大体积钢管桩支承墩台，4个靠船墩，8个系缆墩及4个钢栈桥支墩。墩台为现浇C40钢筋混凝土结构，钢管桩伸入墩台1倍钢管桩桩径，钢筋在钢管桩处断开与焊接在钢管桩上的钢套环焊接。墩台的尺寸及桩间距如表1所示。
表1 上部现浇墩台及横梁情况一览表
2 施工工艺
2.1墩台底模设计与安装
2.1.1底模设计
本工程墩台桩间距大, 墩台相对施工水位高差大，给施工带来极大难度, 因此考虑墩台分二层浇注, 第一层为80cm, 第二层为120cm。根据混凝土分层厚度, 进行受力计算选用底模系统所用材料, 底模系统计算主要包括以下两点:
①. 选定施工方案
采用反吊系统在钢管桩上搁置横担用拉杆反吊底模。
②. 受力计算
底模系统计算步骤：
混凝土浇筑分层验算主梁强度及刚度、稳定性计算（主梁上的主要荷载有：底模自重、钢筋重量、第一层混凝土重量、倾倒及振捣混凝土产生的垂直力、施工人员及施工机械荷载和侧模板重量）次梁计算扁担梁及吊杆受力计算
经过计算。反吊底模系统材料选用如下：
主梁：双拼Ι40a工字钢（两型钢之间的拼缝根据所选吊底螺栓的大小确定）。
次梁：Ι22a工字钢，间距40cm。
横担：双拼Ι30c工字钢。
2.1.2底模制作与安装
在桩顶挂吊篮作为操作平台，横担梁摆放到位后，用Φ16圆钢 “U”型卡卡住横担梁，并与桩内壁焊接固定，防止一侧主梁固定后横担梁倾斜。用Φ32mm精轧螺纹钢作为吊底螺栓。垫片采用200×200×18mmQ345钢板，每根吊筋两端锁精轧螺纹钢专用螺帽。吊底螺栓外套Φ100mmPVC管（一方面可以将螺栓周转使用，另一方面可以作为拆底预留孔）。
图1 底模反吊系统示意图
图2 桩顶横担梁加固图
主梁采用双拼Ι40a工字钢，缀板为240×120×10mm钢板，间距2m。主梁需要连接时同一根主梁连接处严禁在同一断面。主梁拼缝需坡口满焊，然后双面采用连接板焊接。
图3 主梁连接示意图
吊安主梁时，先将主梁首尾两端吊挂在扁担梁上，安装完两端吊底螺栓后拆除吊挂钢丝绳，测量配合，施工人员用手扳葫芦调整主梁，然后补齐中间吊底螺栓。由于桩基存在平面扭角，与主梁之间不可能紧贴，因此基桩与主梁之间用木楔子垫实。
次梁摆放时应避开主梁缀板，避免次梁高低不平。次梁的长度应根据主梁排架间的跨度选择，保证次梁端部均搁置在主梁上。次梁与主梁点焊连接，点焊时同一根次梁均点焊同一侧下边缘，以利于次梁拆除。
铺底楞为80×80mm方木格栅，用14#铅丝与次梁捆绑固定。上铺钉20mm厚竹胶板，作为底模。
底模与桩、竹胶板之间拼接应紧密，用三层板铺钉在缝隙处。底板四周沿模板边线钉三角木条，三角条下压海绵条止浆，侧面钉Φ25mm塑料软管止浆。
图4 底模四周止浆示意图
底模安装完成后进行标高复测, 对偏差超出允许范围进行调整, 并对底模系统进行检查, 确保底模安全可靠。
2.2侧模设计与安装
2.2.1侧模结构形式
侧模是保证混凝土外观质量的关键，既要满足强度、钢度和平整度，还应便于吊装、拼组重复使用，因此，侧模采用轻型钢模板。
根据墩台结构尺寸确定单片模板尺寸，面板采用5mm 冷轧板，[8@600mm 作为横向加劲肋，∠50×50×5@300mm 作为纵向加劲肋，外侧间距@1000mm 设纵向[8背带。
2.2.2侧模安装
墩台混凝土采用模板一次支立分层浇筑的工艺，根据分层的厚度在模板上焊接限高铁三角，侧模底口利用同一根底层钢筋两端各焊接螺栓对拉固定，且在钢管桩周围的对拉螺栓应与钢管桩焊接牢固，上口与就近钢桩对拉，模板边安装边对正找直，单片模板正位后，内侧用拉杆将模板竖背带与钢桩顶焊接牢固，防止浇筑过程中模板外倾。
图5 侧模板加固示意图
浇筑完第一层混凝土后，即拆除底模，侧模板靠与混凝土之间的磨擦力固定于墩台上，拆底模前必须将侧模底口螺栓重新拧紧。
2.3大墩台钢筋笼安装
墩台的钢筋布置由纵横向整体钢筋箍和侧壁水平箍组成。安装后形成底板双向筋、面层双向筋、侧壁竖向筋和侧壁水平筋。
墩台钢筋分两次绑扎，顺序如下：
底板下层钢筋和错开一定高度的侧壁钢筋底板上层钢筋和错开一定高度的侧壁钢筋桩顶加强筋按混凝土分层高度安装侧壁水平钢筋顶板下层钢筋和对接侧壁钢筋顶板上层钢筋和对接侧壁钢筋安装上部侧壁水平钢筋
2.4混凝土施工缝处理
分层混凝土顶面在混凝土初凝后，采用压力大于2.5mpa高压冲洗泵冲刷混凝土表面，冲开上部浮浆，以露出1/3碎石面为宜。下一次混凝土浇筑前均匀铺同强度水泥砂浆以加强新老混凝土的结合。
2.5墩台底模拆除
底层混凝土浇筑完毕，待强度达到设计强度100%时方可开始底模板拆除。
2.5.1 用钢丝绳一端套入主梁下横担Φ36圆钢（底模支立时钢丝绳一端套入横担圆钢后，将圆钢与主梁底部点焊，另一端通过Φ100mm预留孔外露在外），另一端通过手拉葫芦挂在墩台顶面预埋Φ25拉环上，随后手拉葫芦将钢主梁拉紧。同样方法将每组所有主梁均在基桩处用2个手拉葫芦拉紧。
图6 钢丝绳吊底处详图
预埋拉环随主梁布置，埋入方向与拉索方向基本一致。
2.5.2 专人统一指挥，多人同时缓慢松动手拉葫芦，让底模在重力作用下缓慢平稳下放，下放前在钢丝绳侧混凝土面上做好标尺，确保下放步调一致，当底模下降到距离墩台底1.5m时停止下放同时固定好手拉葫芦。底模下放过程中，下面严禁有任何作业人员或工作船通过。
图7 拆底示意图
2.5.3 工作人员进入下放的底模，底板打捆利用吊机从边缘起吊。用撬棍将次梁上的焊点松动，然后将次梁捆牢由吊机带劲顺底木模滑至墩台边缘，方驳吊机吊起放在运输方驳上。
2.5.4 施工人员将主梁一端连接吊具，由吊机带劲后，工作人员将自制自动脱钩一端与吊底钢丝绳相连，另一端通过钢丝绳与手拉葫芦相连，手拉葫芦挂在预埋拆底拉环上，待此手拉葫芦带劲后，松开原吊底手拉葫芦和钢丝绳。施工人员用小锤将自动脱钩打开，主梁即可落入水中。方驳吊机后移吊起放在运输方驳上。
图8自制自动脱钩图
图9 自动脱钩安装图
3 几点体会
3.1 侧模采用大片钢模板，钢度大，拼组方便，对保证混凝土外观质量起到了很好的作用，同时利用侧模与混凝土之间的摩擦力来支承侧模自重保证后续混凝土浇筑，取得了成功。在选择侧模底口螺栓时除了满足混凝土浇筑过程中侧压力的要求外还应该满足：N模板＜αμnT
式中：N模板———单片模板自重；
α———安全系数；
μ———钢与混凝土之间的磨擦系数；
n———单片侧模板底口螺栓个数；
T———单个底口螺栓设计拉力。
3.2 吊底螺栓选用精轧螺纹钢较普通螺栓重量降低，方便安装。
3.3吊底螺栓外套ф100mm 塑料管，浇筑完第一层混凝土即拆除底模，吊底螺栓、吊架、底模均可重复使用，提高了施工材料的周转效率，降低了施工成本。
3.4用手拉葫芦下放底模的施工工艺，既降低了施工材料的损耗，又保证了拆底的安全。
3.5本工程墩台施工投入方驳吊机2艘，运输船2艘，模板配置时充分考虑各墩台的周转使用，减少模板修改量，墩台施工均如期完工。
通过对高桩码头墩台结构几个主要施工控制点的分析论证，并采取了相应的施工技术措施，为类似的工程施工提供参考借鉴。在广东珠海LNG码头墩台的实际施工中，达到了安全、经济、高效、适用的效果，取得了较好的经济效益。
参考文献：
码头施工总结范文2
Abstract: through the analysis and repair construction of pier damage possibility, puts forward renovation design terminal, the square keep, diamond, parapet, T beam according to the original design of restoration, the restoration of the original use functions of wharf.
关键词：码头；修复；改造；设计思路
Keywords: terminal; restoration; reconstruction; design ideas
中图分类号：TU2
油码头作为供船舶停靠、装卸装卸原油及成品油的专业性码头，是水陆连接部位的水工建筑物。码头在使用过程中，会经常遇见来自水上、陆上的自然、人为等因素作用的破坏，从而影响到码头的安全生产与使用，存在着事故隐患，为消除事故隐患，提高港口安全保障水平，为了码头自身安全及满足油库船舶安全靠泊，必须尽快对码头结构进行修复加固改造。
本文以南村油码头工程西工作桥修复改造设计为例，通过原方块及T梁进行结构核算，对西工作桥的使用要求、原设计、竣工图纸及现场施工条件进行分析，依照现行规范、检测报告，对受破坏的码头结构进行修复设计，使它们恢复原使用功能。
项目概况
南村油码头位于新造水道，该码头建于1989年，码头设计靠泊能力为10000吨级油轮，目前受航道条件限制，靠泊5000吨级油船。该码头结构为重力墩栈桥式，东西两端的工作人行桥各为2条T型梁组成，T梁搁置在2、5(东段为6号)和3号墩上，5(6)号墩前沿离码头前沿线5米。码头中间为工作平台，长75m，宽6.2m，由4个墩及梁板组成；工作平台与后方由引桥联接，引桥宽5.4m；工作平台两端各有2个墩及连接墩的工作人行桥，其两端长均为42.5m，码头泊位长度160m。
2009年8月23日，西端人行桥被某船舶碰撞，导致5号墩与两条T梁倒塌
落入水中。本设计对该码头进行修复改造设计，以恢复原使用功能。
自然条件
2.1气象
港区在广州市区域，地处亚热带，季风变化明显，冬季受北方冷空气影响，盛行偏北风；夏季受热带副高压控制，多为东南风。雨量丰沛，气候湿润，多雷暴，夏秋季常有台风影响。
2.2水文
1．潮汐、水位
本港潮型属不规则半日混合潮。实测最大涨潮流速0.77m/s，最大落潮流速0.80m/s。涨落潮流的流向基本与河道平行，呈往复流特征。
设计水位(根据原设计资料)：设计高水位：2.99m(当地理论最低潮面，以下同)；设计低水位：0.10m。
2.3地质、地震
本工程区域地质土层由上至下为：三角洲相海冲积层（淤泥层）、残积层（砂
质粘性土）、基岩（全风化花岗片麻岩带、强风化花岗片麻岩带、中风化花岗片麻岩带、微风化花岗片麻岩带）。本区地震基本烈度：7度。
码头损坏检测结果
(1)5号墩下部结构部分被淤泥掩埋；墩身整体结构完整，未见混凝土破损、露筋等情况；通过初步探摸和测量，下部结构没有位移及倾斜。方块开口空腔内灌注的混凝土拔出，形成深46cm的凹陷，其底部为块石及碎石填充。
(2)倒塌的上部墩体结构较复杂，有栏杆、电缆、钢丝绳等杂物，分段端与下部墩体相邻，倒塌的分段端高于下部墩体顶面50cm；倒塌的分段端底有外露混凝土笋体，分析为自下部结构内腔拔出的混凝土结构，外露钢筋。
(3)两条T梁的两端笋头都有破损，外露钢筋；靠码头这端的T梁与5号墩上部倒塌墩体已分离，T梁面板及栏杆外露于河床面；靠系船墩这端的T梁与5号墩上部倒塌墩体已分离，T梁面板及栏杆外露于河床面。
修复设计方案确定
4.1修复改造设计原则
(1)按原施工图的设计条件进行修复设计，使得修复后满足原码头使用功能。
(2)修复设计按现行行业规范进行复核。
(3)在满足安全的前提下，充分利用倒塌的原水工构件，以节省工程造价。
4.2修复设计内容
(1)打捞倒塌的建筑物构件，并将其抛至指定地点。
(2)按原结构尺寸复核修复结构是否满足安全要求。
(3)总体复核结构是否满足码头使用要求。
按原施工图及竣工图纸(经复核，该部分结构竣工图与施工图一致)，修复已损坏部分。
4.3码头使用要求
本码头西端的5号墩不受船舶荷载作用，也无系缆作用，其主要作为1号墩与西端3号墩之间连接的工作桥中间基础墩，主要承受T梁的传递给它的力。T梁作为墩与墩的连接，供工作人行及电缆、管道铺设。
4.4修复设计
(1)总平面布置
根据现行港口工程设计规范，按现行规范的5000吨级油船的船型尺度进行总平面布置，对码头泊位长度、前沿水深、码头前沿停泊水域宽度、回旋水域平面尺度进行核算，码头的平面尺度均满足规范要求。
所要修复的T梁宽2m，长18.25m，两端搭在墩上；5号墩胸墙平面尺寸为2.4m×2.4m，本工程所修复的结构平面尺寸及位置均按原设计图纸进行复原。
(2) 装卸工艺
本次事故未损坏到码头装卸工艺，本工程不涉及装卸工艺问题。
(3) 水工建筑物
①建筑物的种类和等级
南村油库码头设计靠泊能力为10000吨级油轮，目前靠泊5000吨级油船，结构建筑物的安全等级均为Ⅱ级。
②设计荷载
a.码头面荷载：外侧10kN/m2，内侧5kN/m2，引桥10kN/m2，人行工作桥5kN/m2；
b.船舶荷载：外侧泊位：1万吨级船舶荷载，内侧泊位：500吨级船舶荷载；
③修复改造结构方案
本工程主要是修复被撞坏的5号墩及其两端T梁，因被撞入水的部分结构砼强度偏低，且损坏程度不明，本修复设计只考虑5号墩下层方块继续留用，其它损坏构件均按原设计尺寸进行设计。
a.打捞倒塌的T梁和上层方块并将其抛于指定地点。
b.经探摸报告所述, 5#方块下层可继续使用，根据下层方块的情况补充上层方块(高2.9m)，采用C30预制构件，平面尺寸：外侧4m×4m，内侧1.2m×1.2m。包括加水下混凝土锚筋，方块内灌注C30水下混凝土等。
c.胸墙：现浇C25(原设计为C20)砼结构，尺寸为2.4m(长)×2.4m(宽)×3.6m(高),T梁：预制C30砼结构。T梁搁置在胸墙处需垫橡胶支座。
d.原栏杆及电线安装复原。
4.5 修复设计结构计算及成果
(1) T梁结构计算
表1 T梁结构计算表
(2) 5#方块地基应力计算
地基应力、基床底面应力最大值分别为101.6 kN/m2 、77.7 kN/m2，满足规范要求。
施工技术要求
5.1施工方法
(1)预制T梁、上层方块由固定预制场预制，经水运输到工程现场吊装。
(2)上部胸墙结构的现浇均为常规的施工工艺和方法。
(3)水下灌注混凝土按规范要求施工。
5.2 施工顺序
根据本工程特点，确定主要工程项目的施工工序：
(1)
5.3 施工进度计划
码头修复程施工量较小，施工工序少，经安排，本工程的施工期为3个月。
问题与建议
(1)保证项目的进度，尽早办理好修复施工所需手续；
(2)码头前沿回旋水域占用主航道，修复施工及营运期间靠泊船舶应注意避让上下游过往船舶。
(3)尽快委托具有相关资质的单位对工程进行修复施工；
(4)按有关部门要求，尽快确定打捞上来的5号墩损坏部分、T梁的抛弃地点。
码头施工总结范文3
【关键词】髙桩码头；设计问题；方案分析
中图分类号：[U653.5] 文献标识码：A 文章编号：
一、前言
水运是一种重要的交通运输方式。港口中断会造成巨大的经济损失和社会影响。因此，加强码头的设计和管理非常重要。
二、高桩码头设计施工常见问题
1、对当地的地质条件不够了解，没有经过前期的充分论证，缺乏试桩资料，设计桩长选取过大，在实际施工过程中大量截桩，造成浪费。
2、桩基长期承受水平力作用，且受到沉桩能力的制约，桩的抗压承载力和抗拔承载力能力不足。比如某码头工程，上部结构承受土压力过大，且桩基采用先水冲后锤击的沉桩工艺，握裹力不足，承载能力低，在使用期内出现了结构位移和开裂，严重影响了码头的正常使用。
3、负摩阻力对桩基的影响。桩身穿过新近沉积或人工填筑的土层，且附近地面有大面积堆载时，桩基易出现负摩擦力，造成结构开裂、位移和桩基的异常沉降，尤其是向岸斜桩易出现较大的破坏，因此向岸斜桩的斜度应适当减小或采用直桩以减小负摩阻带来的危害。
4、因地基处理不恰当而造成边坡稳定性不足，进而对桩基产生过大的挤压力造成桩基开裂甚至破坏。
5、桩基预制及沉桩过程中因施工能力而造成的影响。保护层厚度不足、砼强度不足、吊运过程中磕碰桩身、沉桩时出现偏心锤击等，都有可能导致沉桩时出现断桩或局部损坏。
6、施工期内对桩基保护不足。在施工完的桩顶应设置警示灯，防止船舶系缆甚至撞击而造成桩身破坏。尽量避开台风季节，防止各桩因未连成排架且风浪流过大而破坏。
7、没有布置叉桩或叉桩平面扭角不合理，码头水平承载力不足，造成整移过大而出现的破坏。
8、因码头耐久性不足而造成的破坏。在设计过程中尽量避免复杂的结构型式、施工中确实有效的做好构件的防腐处理、使用中做到经常性的检测维护，三方面缺一不可。
三、高桩码头设计方案分析
1、工程概况
某码头工程位于洪奇沥水道左岸，拟建2个1000吨级粮食泊位及相应的配套设施，年预测吞吐量162万吨，其中散粮115万吨，包粮47万吨。
2、设计条件
（1）地质
根据地质资料，拟建工程区域基岩上覆主要土层为近代人工填土层，第四系全新统海陆相沉积层、河流相冲积层主要为淤泥类土、粘性土和砂类土，下伏基岩为燕山期花岗岩。
（2）水文及气象资料
水位：设计高水位：1.41m（历时累积频率1%）；设计低水位：-0.86m（历时累积频率98%）；极端高水位：2.58m（重现期50年一遇）；极端低水位：-1.59m（重现期50年一遇）。
气象：拟建工程区域属亚热带海洋性季风气候，日照时间长，雨量充沛。日最高气温≥35度的日数为6.1d；全年有暴雨日数为6.5d；历年平均风速：2.1m/s，强风向NE，最大风速22m/s，瞬时极大风速达35.4m/s，历年≥6级大风的天数每年平均为67d，历年≥8级大风的天数每年平均为6d；年平均雾日（能见度小于1000m）有28d；年平均湿度在78％左右；全年雷暴平均日数为78.6天。
3、设计要点探析
设计上按照：码头吞吐量预测工艺方案比选总平面方案比选水工建筑物结构比选的总体思路进行码头工程的设计。
（1）码头吞吐量预测
年预测吞吐量162万吨，其中散粮115万吨，包粮47万吨。
（2）装卸工艺方案的比选，既要考虑设备技术先进、流程经济合理、操作安全可靠、各环节疏运能力协调、所采用的设备应便于管、用、养、修，又要考虑立足眼前，兼顾长远，除与本期工程规模相一致以外，还应以将来的生产适度发展以及作业管理技术模式的提高留有余地。因此，装卸工艺方案的选择，对码头工程的整体设计，有十分重要的影响。设计上考虑了两个装卸方案进行比选。
装卸工艺方案一：上游1#泊位考虑散粮装船及部分包粮装卸船作业，散粮装船采用移动式皮带机，包粮装卸船设备采用轮胎吊；2#泊位考虑散粮卸船，码头卸船设备采用2台吸粮机，水平运输通过皮带机运至后方仓储区；下游3#泊位主要考虑包粮装卸船作业，配置1台10吨门座起重机，水平运输作业采用汽车运输方式。
装卸工艺方案二：码头前沿包粮装卸设备采用2台门座起重机进行，与方案一的不同之处在于1#和3#泊位均采用门座起重机进行包粮的装卸船作业，其余工艺设计与方案一相同。装卸工艺方案的不同主要在于1#泊位包粮装卸机械的选择，方案一采用轮胎式起重机，方案二采用门座式起重机。
装卸工艺方案比选思路：考虑到轮胎式起重机为流动机械，使用方便快捷，且总体投资较小，因此设计上选择方案一作为推荐方案。
（3）总平面布置设计要点
①码头平台尺度的选择：本工程拟建3个干货船泊位，码头长度的计算结果为214米；根据装卸工艺方案比选的结果，装卸机械为轮胎式起重机、门座式起重机、吸粮机和皮带机，其中吸粮机和门机的轨距均为10.5米。因此设计上考虑码头面宽度选择为25米，其中前轨距码头前沿线2.5米，轨道之间距离为10.5米，后轨距码头平台后沿12.0米，既满足了吸粮机和门机的使用需求，又满足了皮带机廊道的布设需求（水平向廊道布设在后轨与码头后沿之间的区域）以及流动机械的行驶需求。即码头平台尺度为长度214米，宽度25米。
②平面布置方式的选择：考虑到码头平面若采用满堂式布置，码头前沿的开挖对防洪堤的稳定性将造成不利影响，除破坏现有防洪堤堤脚，不满足水利相关规定外，且防洪堤施工期稳定性难以保证，若采用板桩接岸，则对透水不利，影响水利防洪要求，且造价较高。因此，码头平面布置上选择引桥式布置方案，设计上考虑了三个平面方案，均为引桥式布置。
总平面布置方案一：采用高桩引桥式平面布置，码头与防洪堤通过两座引桥连接。码头平台宽度25m，根据后方厂区散粮输送廊道轴线位置，考虑运输机械行走路线的顺畅，1#引桥和2#引桥分别布置在码头的上游和下游端部，引桥长度均为43m，1#引桥宽度12m，上游侧宽度3m范围用于布置散粮输送栈桥（1#栈桥），2#引桥宽度9m，1#、2#引桥与堤岸衔接处、2#引桥与码头平台衔接处增加倒角。在1#引桥与码头平台衔接处下游位置布置变电房基础平台，平台尺度为长32m、宽15m，变电房及侯工楼位于基础平台靠岸侧，平面尺度为长22.5m、宽15m。码头前沿顶高程为4.75m，码头前沿底高程取-5.8m。码头停泊水域宽度为28m，底高程为-5.1m；调头水域设于码头正前方，考虑本港区水域水流动力较强，调头水域采用椭圆形布置，沿水流方向的长度为146m，垂直水流方向宽116m，底标高取为-5.3m。
总平面布置方案二：与平面方案一水域布置基本一致，不同之处在于引桥长度相比方案一较长，1#和2#引桥长均为57m；码头前沿线所处水域水深较好，减少了水域疏浚工程量，但由于码头前沿线与防洪堤距离较方案一稍远，因此引桥工程量有所增加。
总平面布置方案三：与平面方案一水域布置基本一致，不同之处在于引桥长度相比方案一较长，1#和2#引桥长均为67m，码头前沿线所处水域水深较好，水域疏浚工程量最少，但码头前沿线与防洪堤距离最远，因此引桥工程量在三个平面方案中最大。
本工程三个平面方案主要不同之处在于1#、2#引桥和1#栈桥的长度。相对于平面方案一、二，平面方案三虽然疏浚工程量最少，但1#、2#引桥和1#栈桥工程量相对平面方案一、二较大，总投资最大；相对于平面方案二，平面方案一虽然疏浚量稍大，但对水利防洪、减少码头阻水最有利，且1#、2#引桥和1#栈桥的工程量较少，投资较小。
综合考虑工程造价、水利防洪等因素，本阶段推荐总平面布置方案一，即引桥长度为43m的平面布置方案。综上所述，通过平面方案比选，码头平面尺度为码头平台长214m，宽25m，引桥长度43m。
（4）水工建筑物设计要点
根据拟建工程地质勘察报告，工程区域上覆土层为淤泥，下覆基岩为强风化花岗岩，其土层分布及其特性，适合采用桩基结构，强风化花岗岩强度较高，可作为码头结构基础持力层。根据水利防洪的要求，码头宜采用透空式结构。因此码头设计考虑采用高桩梁板结构。设计上提出两个码头结构方案：φ700mmPHC管桩结构方案和550×550mm预应力方桩结构方案进行比选。
（1）结构方案一：φ700mmPHC管桩结构方案。码头长214m，宽25m，结构分为3个结构段。每榀排架基础布置7根φ700mmPHC管桩，由两对半叉桩（叉桩斜度为3：1）和3根直桩组成。排架间距为6.5m，共34榀排架。上部结构采用梁板式。
（2）结构方案二与方案一基本相同，不同之处为码头桩基、引桥海侧7榀桩基采用550×550mm预应力方桩。
方案比选：考虑到PHC管桩桩身表面光滑，防腐蚀性高，耐打性、穿透力性强，桩基外购，施工效率高。因此设计上考虑采用结构方案一（PHC管桩方案）作为推荐方案。
四、结束语
综上所述，任何码头的设计和施工，都需要经过前期周密的调研和方案对比分析，只有通过事实的考察和充分的理论论证，才能保证码头的设计科学合理，发挥其最大效用。
参考文献
码头施工总结范文4
【关键词】高桩码头 变形监测 GPS静态测量 独立坐标系
1 引言
随着经济社会的发展，近年来许多港口码头为了适应形势，在原有码头的基础上进行改造。在改造的过程中，码头的受力平衡被打破，对码头的结构造成了一定的影响，从而会引起码头整体或局部的变形。因此，港口码头的安全也随之被越来越多的人们所关注和重视。变形监测作为工程测量的一项重要工作，可以直接、有效地对港口码头的结构变化进行长期、连续的监测，及时提供码头的变形监测数据，并且实时地给出合理有效的意见和建议，为港口码头的安全生产提供有效的保障。
本文通过几个高桩码头连续几期数据的分析，总结了高桩码头变形监测（只讨论平面位移）的变化特点和规律性。
2 高桩码头变形方案设计
平面位移监测的方法有很多种，如前方交会法、极坐标法以及GPS静态测量法等等。根据高桩码头的实际情况，本文选择的是GPS静态测量法。
2.1 码头监测等级
按照《水运工程测量规范》JTJ203-2001及设计要求确定监测等级见表1。
一般性水工建筑物和岸坡
高桩码头属于一般性水工建筑物，因此按照《水运工程测量规范》三等的要求施测完全满足精度要求。
2.2 坐标系的选择
变形监测点的点位变化通常以坐标分量变化来表示。由于码头变形监测点沿码头岸线分布，一般呈直线型分布，为了更加直观地反应码头的变化情况，选择其中一个分量平行于码头岸线，另一个分量垂直于码头岸线，因此，码头变形监测一般采用独立坐标系。GPS数据经过平差处理，再经过平移、旋转后就得到了平行于码头岸线的独立坐标系。
2.3 基准网的布设
基准网是整个变形监测的核心，因此，基准点必须布设在稳定的区域。由于基准点远离监测区域，为了保证测量精度和工作效率，还应该在码头附近相对稳固的地方埋设工作基点。由于高桩码头基本上都是通过栈桥将码头与岸堤连接在一起，结合高桩码头的实际情况，工作基点一般布设在相对稳固的码头堤岸上。
2.4 施测方案
按照监测等级的要求，平面基准网的观测按照D级GPS静态观测方法施测。工作基点与监测点之间的观测按照E级GPS静态观测方法施测。具体各项指标见表2。
3 高桩码头变化特点分析
笔者所在的公司以测绘生产为主营业务，主要从事港口码头的测绘工作。笔者曾经参与过数个高桩码头的变形监测项目，本文主要以其中一个高桩码头（码头以XH表示）为例进行讨论。该码头进行了连续四期观测，以下分别是XH码头监测点X方向和Y方向的变化曲线图；见图1。
从图2中可以很明显地看出，无论是X方向还是Y方向，监测点的变化曲线都是呈波浪线型，即有明显的回弹趋势。这种变形回弹跟高桩码头的整体结构有关，属于正常的变形范畴。
4 结语
变形监测的设计方案需要充分地考虑到高桩码头的结构特点。高桩码头的变形无论是沉降方面还是平面位移方面均呈很明显的波浪式变化规律。
参考文献：
[1]万先斌.码头变形监测实施方案.江西测绘，2009，01.
[2]王志华.关于码头变形监测的探讨.中国科技投资，2013（A20）.
码头施工总结范文5
关键词：码头疏浚；施工要点；质量控制
码头业务工作中，疏浚工程占有很大的比重，主要是水上作业，配置工程中所需要的设备，采用配套的设备，如：绞吸船、耙吸船等，根据码头疏浚工作的具体需求，分配好各项工艺的应用。码头疏浚工程施工过程中，要汇总好工程中的要点，落实好质量控制的方法，确保码头疏浚工程的顺利进行。
1 工程分析
码头疏浚工程，有利于提高港口航运业务的水平，改善航行的条件，进而提高航运的经济效益。我国码头疏浚施工工程，是一项主要的技术项目，用于维护港口码头的航运业务。码头疏浚工作施工，集中体现在定位、抓泥、装泥、运泥、抛泥等方面。码头疏浚工程起到重要的作用，要根据码头的实际情况，分配好疏浚工程，满足港口业务的需求。码头疏浚工程中，还要注意水温、机械、气象等知识的结合，不能增加码头疏浚的施工压力。
2 施工要点
2.1 基槽挖泥
码头疏浚工程施工要点中，基槽挖泥是首要的施工内容。基槽挖泥施工时，需严格控制好基槽的实际宽度、深度，使用绞吸船，每次都要挖出整个船体大小的基槽，挖泥施工的现场，按照实际的水位情况，将基槽开挖的实际情况，反馈到绞吸船的工作中心，结合实际基槽调整铰刀挖泥时的高度，进而合理的控制好基槽挖泥的深度、宽度，避免影响基槽挖泥的效果[1]。基槽挖泥期间，施工人员监测好绞吸船的应用，以免增加挖泥的压力。
2.2 基床抛石
码头疏浚工程中，基床抛石施工的工期，相对比较短，如果单纯使用民用船只，很容易增加基床抛石的施工压力，无法满足工程目标的基本需求，所以要在基床抛石方面，重点考虑基床断面、装石量两大因素，以此来规范水下基床的抛石过程[2]。基床抛石作业中，需要确定抛石断面位置处，所需的抛石斗数，每次完成抛石后，都要安排技术测量人员，对码头疏浚工程的水位，实行精确的测量，以此为基础，调整基床抛石的斗数，根据实际情况，调整好断面抛石数量，以免影响到基床抛石的施工效果。
2.3 整平夯实
基床的整平、夯，均属于码头疏浚工程中的机械化操作范围，一般情况下，工程中采用65t履带吊机、6.35t夯锤，考虑到码头疏浚区域的限制性，施工现场不能设置夯实采用的标牌，如里程标牌、方向标牌等，要根据夯实作业的船只，确定出整平与夯实中的定位点，夯实期间，严格控制夯锤的操作，重点控制好夯锤的下落距离，把控好横向、纵向上的距离，保证基床平均夯沉量的稳定性。
2.4 方块与卸荷板制作
码头疏浚工程施工中，要提前制作好方块和卸荷板，不仅因为此类材料的体积较大，还有方块、卸荷板对钢筋混凝土标号要求高，一旦出现问题，就会引起裂缝、变形等问题，所以在制作方块和卸荷板时，要控制好以下几点内容，如：（1）把控材料中的粗骨料，如石粉，石粉要配合钢筋混凝土的含量，考虑到材料制作的成本，应该采用循环水，对碎石实行清理，高温环境中，还需采取防晒措施，避免骨料在码头疏浚工程中，出现温度过高的问题；（2）方块和卸荷板，制作时，要满足规范性与设计标准，在试拌阶段，选择科学的钢筋混凝土配合比，不能影响到方块、卸荷板的质量和性能；（3）钢筋混凝土的搅拌时间，关系到方块、卸荷板的质量，根据时间控制好坍落度；（4）码头疏浚施工时，根据季节时间，选择恰当的水泥材料；（5）把控钢筋混凝土的振捣周期，同时还要控制好振捣间隔；（6）将方块和卸荷板浸泡到淡水中，每隔3小时，更换一次淡水，辅助降低方块与卸荷板的温度。
2.5 胸墙设计
胸墙设计，要在潮水环境中，设计时，注重施工质量的保证，施工人员总结以往胸墙设计的经验，调整好胸墙设计的工艺，严格控制好胸墙施工的过程[3]。设计中，比较重要的点是实时检测与测量，及时发现每项设计项目中的问题，在此基础上，调整好施工的进度，保障胸墙的可靠性。
2.6 方块与卸荷板安装
方块与卸荷板的安装，属于码头疏浚施工中比较重要的内容。安装期间，要合理的控制工程成本，做到同期进行。码头疏浚工作中，经常会改变安装的工艺顺序，以此来提高安装的成功几率，所以施工人员要全面掌握水下方块的状态，实时统计方块在水下的数据，记录好数据后，利用水上吊重球，将方块安装的实际里程，引导在水面上，还要经过全站仪的定位测距，检测方块与卸荷板的安装质量，规避潜在的施工风险。
3 质量控制
首先是码头疏浚工程施工中，科学的控制施工质量，采用质量控制制度的方法，按照工程的进度，测量水深，进而发挥质量控制制度的科学性。例如：质量控制制度中，要按照挖泥船的实际指示，落实好挖泥的过程，利用水尺检查零点，根据零点调整好挖泥的下斗深度，保障挖泥船的准确性。质量控制制度，对码头疏浚施工有很大的限制作用，能够检查出施工中的违规操作，禁止发生不符合质量制度要求的行为，避免出现施工纠纷。
然后是码头疏浚质量控制中的安全施工，施工期间，码头要保持清洁，维护施工的安全性[4]。码头疏浚施工，临近海域，船舶数量很多，容易遇到台风，必须加强安全管理，由此才能提高疏浚施工的安全水平。针对安全质量控制，提出几点措施，如：（1）参与疏浚施工的水上人员，统一穿戴救生衣，施工时间内，船舶要悬挂好施工的旗帜，提供指示；（2）疏浚作业的机械设备，定期实行检修和保养，航行方面，做好了望的工作，避免干扰船舶航行；（3）配置交通警戒，辅助提升码头疏浚施工的安全性。
最后是质量控制中的保护方案，在码头疏浚施工质量控制中，对可能发生的安全风险，提出保护措施，各项机械操作，要在规定的区域内实行，定期检测疏浚施工引起的主移，保障码头主体的稳定性和安全性。保护方案中，全面落实信息的沟通，按照观测的数据，调整工程的作业强度，不能对码头主体的安全造成影响，还要控制好码头疏浚的施工进度，规避潜在的风险，完善码头疏浚的施工环境。
4 结束语
我国港口业务的发展，增加了码头的基础设施，在码头疏浚业务上，比较注重施工要点及质量的控制，目的是提高疏浚工程的基础性，延长疏浚工程的使用寿命。码头疏浚工程施工的过程中，严格把控好施工的质量，更重要的是落实质量控制的方法，保障码头疏浚业务的高效性，体现码头疏浚施工的发展水平。
参考文献
[1]张闯.码头疏浚工程施工要点及质量控制措施探究[J].江西建材，2016，09：93-94.
[2]唐东伟.码头与港池疏浚工程施工要点及质量控制[J].中国科技信息，2011，13：52+55.
码头施工总结范文6
【关键词】码头泊位；工程建设；施工工艺
一、工程概况
该码头建设工程共有2个泊位，总长度为537.2m。码头前沿设计水深为-15.8m（港区高程，下同），码头面标高+3.75，港池宽度80m，为沉箱重力式结构，共由52个标准沉箱和3个异型沉箱组成，标准沉箱尺寸为10.2m×14.375m×17.9m。
码头基床形式为暗基床，沉箱内回填基砂和二片石，沉箱间结合腔在-2.6m高程以下填粒径大于80mm的碎石，在-2.6m～+2.1高程之间浇注C25水下混凝土。沉箱顶部面板间浇注接缝混凝土，面板上为20cm厚素混凝土面层。集装箱桥吊前轨设在沉箱面板及接缝混凝土上，后轨道梁基础为直径1200mm的灌注桩，桩长40.6m，前后轨间距30m。锚碇、防风拉索等预埋件布置在结合腔处。沉箱临水面设有双鼓单板橡胶护舷，接缝临水面有D形橡胶护舷。
二、 主要施工工艺和方法
1 施工总体安排
总体施工顺序为：根据现场实际情况，为了尽快实现陆域通道，形成流水施工，采取了由北向南顺序进行施工。因最北端的异型沉箱基床最高，所以先安装邻近的标准沉箱，待与异型沉箱邻近的标准沉箱回填完成后，再抓紧抛石、夯实、整平、安装异型沉箱，随着异型沉箱舱格回填和面板的安装施工，就形成了陆上通道。
2 主要工序施工工艺和施工方法
2.1 炸岩
港池水下炸礁区域海底高程为-13.2～-16.1m。在爆破施工区内，距新浇混凝土最近距离约300m；距西防波堤最近距离约130m。
根据爆破地震波对岸边建筑物和海面船舶的影响，综合确定每次齐发和总药量的大小。在保证炸礁质量的前提下，尽量减小爆破振动，装药量控制在3kg/m左右，单孔装药量根据钻孔深度而定。
（1） 爆破参数设计
炮孔直径D=90mm；药包直径d=70mm；孔距2m；排距2m；超深H0=1.5m，超宽B0=2m。
炸礁区为花岗岩侵入体，岩体完整性良好，呈强、中风化状态。上部标贯击数为30～50击。由规范查表得出风化岩水下炮孔爆破单位耗药量q值为1.53kg/m3。然后用胶质炸药换算系数0.8，计算得出单位耗药量为q=1.2kg/m3。
根据安全起爆药量，采用单孔或几个孔分组单独连接网络起爆，从而减小起爆振动。采用梅花形布孔方式，排间微差起爆。
（2） 爆破地震波对建筑物的影响
起爆安全距离通过下式计算：
R=（K/V）1/α・Qm
式中：R为爆破地震波安全距离（m），Q为药量（kg），V为地震安全速度V=2cm/s，m为药量指数取1/3，K为与爆破点地形、地质条件有关的系数，a为衰减系数，K取200，α取1.5。
根据上式及给定的相关系数，计算得出装药量多少分别加工主（起爆）、副药包，主药包放置毫秒差同段塑料导爆管雷管2个，每个起爆雷管各属于独立起爆系统，以确保药包的准确性。将条形主、副药包连接起来，连接时主药包距孔底应为药包总长度的1/3。
（3） 爆破施工中存在问题及解决办法
爆破施工中对已有建筑物如东侧码头、防波堤有不利影响；对新安装沉箱、新浇注混凝土以及对新开挖基槽边坡等均有不利影响。解决办法是：
①加大安全系数。根据规范规定，重力式码头安全振动速度应为5～8cm/s，本次施工为了最大的安全保证，选择V=2cm/s进行药量计算；
②严格控制一次齐发总药量；
③在危险区域分层爆破；
④加强监控，特别是对防波堤新开挖出的边坡，由于地层组成为砂，为防止产生滑塌或地震液化，在防波堤上设立了4个观测点，每天观测一次位移和沉降情况。还在防波堤上设立了9个观测断面，每周观测一次泥面和边坡的变化情况。
2.2 基床抛石、夯实
基床抛石采用方驳定位，小型自航铁驳运料、方驳上反铲卸船、民船抛填补充相结合的施工方法。一般预留分层抛石厚度的10%～20%。采用400t方驳配备30t履带吊，吊挂夯砣进行基床夯实施工，夯锤的夯实冲击能124kJ/m2，夯实遍数为2遍8夯次。
2.3 沉箱接高
受滑道水深影响，码头工程沉箱只能在沉箱预制平台上预制，经海上拖运至南侧码头接高场地进行现场水上接高。根据浮游稳定性计算，在-7.7m接高台座上接高1段，2.7m高；在-10.4m接高台座上接高2段，2.7m、2.8m高，沉箱接高完成后总高为17.9m，从第二个台座上出运需200t起重船吊浮配合吊力170t。
冬期施工，对于保温养护工作很重要，综合考虑采用综合蓄热法养护施工：
①沉箱外模板外挂30mm厚木板1层，木板外侧为1层土工布、1层塑料布，通过50mm×50mm木方形成整体。混凝土浇注大盘底面用10#铅丝绑扎2层土工布夹2层岩棉毡进行保温。外桁架与外模之间及舱格底盘上安设2kW的电暖气。
②混凝土浇注完成后，在混凝土表面覆盖1层塑料布，然后在接茬甩筋上覆盖2层土工布。在内模底盘上安装电暖气，靠辐射热直接对内模板进行加热。舱内养护温度控制不低于10℃。
③采用抗冻早强外加剂，养护温度为10℃时，2d时间混凝土强度即可达到10MPa以上。舱格顶面覆盖专门的保温罩，保温罩中间挂吊篮，安装电暖气。继续进行保温加热，直到混凝土强度达到设计强度50%或10MPa以上，方可拆除保温罩，钢筋继续维护。
2.4 沉箱安装
沉箱起浮采用980HP拖轮拖带潜水方驳，安装沉箱盖板，并留出浮式泵入仓孔。沉箱安装完成后稳定1d，经复核无误后进行回填。沉箱内填料采用自航铁驳配反铲运抛，每个沉箱抛填量1366m3。
2.5 安装沉箱盖板及现浇盖板
盖板安装用200t起重船配600t方驳进行施工。为保证预埋件精度，带有系船柱、门机车挡、电缆井的沉箱盖板进行现场浇注。模板采用吊模形式。
2.6 回填基砂振冲
本工程振冲处理为不加填料振冲加密，处理深度为15.0m，处理后的地基标准贯入试验锤击数大于15击。同时采用起重能力为20t履带吊车，选用功率为75kW振冲器，1台振冲器每小时振冲3根桩，每天振冲70根左右。施工中应注意以下几个问题：
（1） 实际加密时间不足的问题：在实际施工中，发现振冲器在明显下降开始达到加密电流时，不能以自动装置来控制时间，应由人工控制时间，使实际加密时间达到设计要求的30s。（2） 振冲器工作电压不足问题：根据计算及施工经验，过长的电缆电损耗，使振冲器功率达不到额定值，影响加密效果，甚至会出现造孔“闷机”，所以，监控台引出电缆长度最大不得超过100m。（3） 振冲器造孔电流过大：振冲器下沉速度有时太快，孔壁基砂石容易坍塌。造成振冲器在造孔过程中电流过大，但按规范要求不能超过空振电流的2倍。
三、 结语
（1） 严格控制一次爆破最大药量，合理连接爆破网络，能够保证结构物的安全。（2） 在冬期施工中，采取的施工工艺和保温措施是切实可行的，混凝土质量始终处于受控状态。（3） 根据本工程施工经验，回填基砂石振冲完成后，间距6m的桩可同时施打，间距小于6m的桩应进行跳打。
【参考文献】
