楼层值周总结范文1
关键词：建筑结构设计；“四比”
Abstract: with the development of urban construction and the progress of science and technology, high-rise buildings becoming more widely, due to the high building relatively soft, level the load effect obvious, with satisfying using conditions how to achieve both safe and economic design requirements, it is the structure design personnel must go to the pursuit and the problems faced. Based on the present more authority and most widely used in the software of the program SATWE PKPM the superhighway, combined with the provision of the standard requirements, slightly talk about how to the computer studies, control and adjustment.
Keywords: building structure design; "More than four"
中图分类号：TB482.2 文献标识码：A 文章编号
1前言
对于千变万化的实际工程，需要结构工程师运用概念设计的要求做出具体分析和采取具体措施，避免采用严重不规则结构。对于某些建筑功能极其复杂，结构平面或竖向不规则的高层结构，控制指标可能会出现超过规范限制的情况，这时必须进行概念设计，尽可能对原结构方案作出调整或采取有效措施予以弥补。其实，高层结构设计除下文中“四个比”需很好控制以外，还有很多“比值”需要结构设计人员在具体工程的设计中认真的去对待，很好的加以控制，如高层建筑的剪重比、高宽比，结构与构件的延性比，梁柱的剪跨比、剪压比，柱倾覆力矩与总倾覆力矩之比等等。它们对于实现“强剪弱弯”，“强墙弱梁”“小震不坏，中震可修，大震不倒”的设计理念均起着重要作用。
2周期比
2.1名词释义
周期比即结构扭转为主的第一自振周期（也称第一扭振周期）Tt与平动为主的第一自振周期（也称第一侧振周期）T1的比值。周期比主要控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响，使结构的抗扭刚度不能太弱。因为当两者接近时,由于振动藕连的影响,结构的扭转效应将明显增大。
2.2相关规范条文的控制
《高规》3.4.5条规定，结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比（即周期比），A级高度高层建筑不应大于0.9；B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于0.85。《高规》5.1.13条规定，对B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，抗震计算时,宜考虑平扭藕连计算结构的扭转效应,振型数不小于15,对于多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍,且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90%。
2.3电算结果的判别与调整要点
1）因SATWE电算结果中并未直接给出周期比,故对于通常的规则单塔楼结构，需人工按如下步骤验算周期比:
①根据各振型的两个平动系数和一个扭转系数（三者之和等于1）判别各振型分别是扭转为主的振型（也称扭振振型）还是平动为主的振型（也称侧振振型）。一般情况下，当扭转系数大于0.5时,可认为该振型是扭振振型,反之应为侧振振型。当然，对某些极为复杂的结构还应结合主振型信息来进行判断；
②周期最长的扭振振型对应的就是第一扭振周期Tt，周期最长的侧振振型对应的就是第一侧振周期T1；
③计算Tt/T1，看是否超过《高规》限值规定。对于多塔结构周期比，不能直接按上面的方法验算，这时应该将多塔结构分成多个单塔，按多个结构分别计算、分别验算（注意不是在同一结构中定义多塔，而是按塔分成多个结构）。
2）对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦连计算时，一般来说前两个或几个振型为其主振型，但对于刚度不均匀的复杂结构，上述规律不一定存在。总之在高层结构设计中，使得扭转振型不应靠前，以减小震害。SATWE程序中给出了各振型对基底剪力贡献比例的计算功能,通过参数Ratio（振型的基底剪力占总基底剪力的百分比）可以判断出那个振型是X方向或Y方向的主振型，并可查看以及每个振型对基底剪力的贡献大小。
3）振型分解反应谱法分析计算周期，地震力时，还应注意两个问题，即计算模型的选择与振型数的确定。一般来说，当全楼作刚性楼板假定后，计算时宜选择“侧刚模型”进行计算。而当结构定义有弹性楼板时则应选择“总刚模型”进行计算较为合理。至于振型数的确定，应按上述《高规》5.1.13条执行，振型数是否足够，应以计算振型数使振型参与质量不小于总质量的90%作为唯一的条件进行判别。
4）如同位移比的控制一样，周期比侧重控制的是侧向刚度与扭转刚度之间的一种相对关系，而非其绝对大小，它的目的是使抗侧力构件的平面布置更有效、更合理，使结构不致于出现过大（相对于侧移）的扭转效应。即周期比控制不是在要求结构足够结实，而是在要求结构承载布局的合理性。考虑周期比限制以后，以前看来规整的结构平面，从新规范的角度来看，可能成为“平面不规则结构”。一旦出现周期比不满足要求的情况，一般只能通过调整平面布置来改善这一状况，这种改变一般是整体性的，局部的小调整往往收效甚微。周期比不满足要求，说明结构的扭转刚度相对于侧移刚度较小，总的调整原则是要加强结构外圈，或者削弱内筒。
3位移比（层间位移比）
3.1名词释义
1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。其中：最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
3.2控制目的
高层建筑层数多、高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：
1）保证主体结构基本处于弹性受力状态，避免混凝土墙柱出现裂缝，控制楼面梁板的裂缝数量和宽度。
2）保证填充墙、隔墙、幕墙等非结构构件的完好，避免产生明显的损坏。
3）控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
3.3相关规范条文的控制
《抗规》3.4.2~3.4.3条规定，建筑及其抗侧力结构的平面布置宜规则,对称,并应具有良好的整体性,当存在结构平面扭转不规则时,楼层在规定水平力作用下的最大弹性水平位移（或层间位移），不宜大于该楼层两端弹性水平位移(或层间位移)平均值的1.2倍。《高规》3.4.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
3.4电算结果的判别与调整要点
PKPM软件中的SATWE程序对每一楼层计算并输出最大水平位移、最大层间位移角、平均水平位移、平均层间位移角及相应的比值。但对于计算结果的判读应注意以下几点：
1）若位移比（层间位移比）超过1.2，则需要在总信息参数设置中考虑双向地震作用；
2）验算位移比需要考虑偶然偏心作用，验算层间位移角则不需要考虑偶然偏心；
3）验算位移比应选择强制刚性楼板假定，但当凸凹不规则或楼板局部不连续时，应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应计及扭转影响；
4）最大层间位移、位移比是在刚性楼板假设下的控制参数。构件设计与位移信息不是在同一条件下的结果（即构件设计可以采用弹性楼板计算，而位移计算必须在刚性楼板假设下获得），故可先采用刚性楼板算出位移，而后采用弹性楼板进行构件分析；
5）因为高层建筑在水平力作用下几乎都会产生扭转，故楼层最大位移一般都发生在结构单元的边角部位。
4刚度比
4.1名词释义
刚度比指结构竖向不同楼层的侧向刚度的比值（也称层刚度比），该值主要为了控制高层结构的竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。对于地下室结构顶板能否作为嵌固端，转换层上、下结构刚度能否满足要求，及薄弱层的判断，均以层刚度比作为依据。《抗规》与《高规》提供有三种方法计算层刚度，即剪切刚度（Ki=GiAi/hi）、剪弯刚度（Ki=Vi/Δi）、地震剪力与地震层间位移的比值（Ki=Qi/Δui）。
4.2相关规范条文的控制
《抗规》附录E2.1规定，筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2；《高规》3.5.2条规定，抗震设计的高层建筑结构，对于框架结构，其楼层侧向刚度与相邻上层的比值不宜小于0.7，与相邻上部三层刚度平均值的比值不宜小于0.8；对框架―剪力墙、板柱―剪力墙、剪力墙、框架―核心筒、筒中筒结构，楼层与相邻上层的比值不宜小于0.9，当本层层高大于相邻上层层高的1.5倍时，该比值不宜小于1.1；《高规》5.3.7条规定，高层建筑结构计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时，地下一层与首层侧向刚度比值不宜小于2；《高规》10.2.3条规定，底部大空间剪力墙结构，转换层上部结构与下部结构的侧向刚度，应符合高规附录E的规定：
1）当转换层设置在1、2层时，可近似采用转换层与其相邻上层的的等效剪切刚度比γe1表示，γe1宜接近1，非抗震设计时不应小于0.4，抗震设计时不应小于0.5。
2）当转化层设置在第2层以上时，按剪弯刚度（JGJ3-2010公式3.5.2-1）计算转换层与相邻上层的侧向刚度比值不应小于0.6；并宜采用JGJ3-2010附录公式E.0.3计算转换层下部结构与上部结构的等效侧向刚度比γe2，γe2宜接近1，非抗震设计时γe2不应小于0.5，抗震设计时γe2不应小于0.8。
4.3电算结果的判别与调整要点
1）规范对结构层刚度比和位移比的控制一样，也要求在刚性楼板假定条件下计算。对于有弹性板或板厚为零的工程，应计算两次，在刚性楼板假定条件下计算层刚度比并找出薄弱层，然后在真实条件下完成其它结构计算。
2）一般来说，结构的抗侧刚度应该是沿高度均匀或沿高度逐渐减少，但对于框支层或抽空墙柱的中间楼层通常表现为薄弱层，由于薄弱层容易遭受严重震害，故程序根据刚度比的计算结果或层间剪力的大小自动判定薄弱层，并乘以放大系数，以保证结构安全。当然，薄弱层也可在调整信息中通过人工强制指定。
3）对于上述三种计算层刚度的方法，我们应根据实际情况进行选择：对于底部大空间为一层时或多层建筑及砖混结构应选择“剪切刚度”；对于底部大空间为多层时或有支撑的钢结构应选择“剪弯刚度”；而对于通常工程来说，则可选用第三种规范建议方法，此法也是SATWE程序的默认方法。
5 轴压比
5.1名词释义
柱（墙）轴压比N/（fcA）指柱（墙）轴压力设计值与柱（墙）的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比。它是影响墙柱抗震性能的主要因素之一，为了使柱墙具有很好的延性和耗能能力，规范采取的措施之一就是限制轴压比。
5.2相关规范条文的控制
《混凝土规》11.4.16条《抗规》6.3.6条同时规定:柱轴压比不宜超过表1中限值。
表1 框架柱轴压比限值
结构体系 抗震等级
一级 二级 三级 四级
框架结构 0.65 0.75 0.85 0.90
框架-剪力墙结构、筒体结构 0.75 0.85 0.90 0.95
部分框支剪力墙结构 0.60 0.70 ――
5.3电算结果的判别与调整要点
（1）抗震等级越高的建筑结构，其延性要求也越高，因此对轴压比的限制也越严格（对于短肢墙、一字形剪力墙等情况而言，则要求更严格）。在采用复合箍、芯柱等提高延性措施时可适当放松，但任何情况下不应大于1.05。
（2）限制墙柱的轴压比，通常取底截面（最大轴力处）进行验算，若截面尺寸或混凝土强度等级变化时,还验算该位置的轴压比。SATWE验算结果详细，当计算结果与规范不符时，轴压比数值会自动以红色字符显示。
（3）需要说明的是，对于墙肢轴压比的计算时，规范取用重力荷载代表值作用下产生的轴压力设计值（即恒载分项系数取1.2,活载分项系数取1.4）来计算其名义轴压比,是为了保证地震作用下的墙肢具有足够的延性,避免受压区过大而出现小偏压的情况,而对于截面复杂的墙肢来说,计算受压区高度非常困难,故作以上简化计算。
6 结束语
楼层值周总结范文2
关键词：框架－剪力墙；轴压比；连梁；箍筋配箍特征值
中图分类号：S611 文献标识码：A 文章编号：
在进行结构设计时，剪力墙的数量要满足两个条件：强度条件和一定的侧向刚度条件，这是为了避免在地震作用下产生过大的侧向变形。剪力墙配置过少，会因结构产生过大的变形而无法满足安全和使用要求; 剪力墙配置太多，即增加材料的用量和结构自重，又减少了结构自振周期，地震作用效应增大。所以，合理地确定剪力墙的数量是关系到结构的安全和技术经济合理最为关键的问题。
1 框架－剪力墙中剪力墙的合理配置
根据国内外遭受到地震后展开调查所得到的数据，得到了一些经验。日本采用平均压应力－墙面积表示法来分析，其中平均压应力σ= G/(AC+ AW)，G为楼层重量，AC，AW分别为框架柱及剪力墙的面积。国内根据已建的大量框架－ 剪力墙结构，提出底层结构截面面积AC+AW与楼面面积Af之比及AW与楼面面积Af之比( 见表1)，供设计参考。
表1墙、柱面积与楼层面积百分比
剪力墙设置是否合理的计算标准主要根据结构在风荷载和地震荷载作用下的位移比、位移角，地震作用下结构的振型曲线、自振周期、结构扭转为主的第一自振周期与平动为主的第一自振周期之比、结构薄弱层判断及风荷载和地震作用下建筑物底部剪力和总弯矩是否在合理范围内。
2 工程案例
某建筑物总建筑面积20000m2。其中，地上部分建筑面积18880m2，共16层，带5层裙房和一层设备转换层，建筑高度68.8m，地下部分建筑面积1161m2，共1层。结构体系为框架－剪力墙结构，抗震设防烈度7°，设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震为第一组，II类场地，设计特征周期为0.4s，风荷载按100年一遇风压取值为0.45kN/m2，雪压取值为0.35kN/m2。
在框架－剪力墙设计中，剪力墙的平面布置要遵循以下几点原则：均匀、分散、对称、周边等。每片剪力墙刚度不要太大，连续尺寸不要太长，每一片墙肢的弯曲刚度适中，不会因为个别墙肢的局部破坏而影响整体的抗侧力性能。刚度愈大的墙肢吸收的荷载也愈大，所以考虑墙肢开洞来减轻墙肢的刚度集中问题。剪力墙布置在平面形状变化处，如角隅、端角，因为凹凸角部位是应力集中处，宜设置剪力墙加强。同时电梯间、楼梯间楼面开洞严重地削弱楼板刚度，所以不能保证框架与剪力墙协同工作，需要设置剪力墙来加强。在楼梯及电梯间布置均匀、对称的剪力墙，同时为了保证结构抵抗扭转能力，使刚度中心与平面中心相吻合，在结构周边对称位置布置剪力墙，提高抗扭转能力。但平面图中3轴与A轴处建筑平面布置不允许布置剪力墙，故在4轴与A轴处布置剪力墙。同时为防止墙肢刚度过大而吸收大量的地震力而破坏，在较长的剪力墙中开设洞口，将其分成长度较为均匀的若干墙段，墙肢之间采用连梁连接，使每片剪力墙的弯曲刚度适中，不会出现个别墙的受力太集中而引起破坏。本设计中，主楼楼层面积Af为1050m2，剪力墙面积AW为18.50m2，框架柱面积AC为14m2，AW /Af=1.76%，(AC+AW)/Af=3.09%，符合表1数据。
设计中对扭转效应的控制采取了一些措施: ①由于主楼标准层凸出部分大于平面总宽度的30%，故将该凸出部位板厚加厚至150mm，并在计算时设为弹性楼板；②设备层层高低，其刚度虽大于相邻上部楼层侧向刚度的70%，但刚度相对其相邻层还是比较薄弱，故将设备层及其相邻的上下层强制设为薄弱层，加强该处的竖向构件；③采取措施使各楼层的刚心、质心的偏心距控制在0.15以内，主楼与裙房屋面的质心、刚心偏心距小于建筑相应边长的20%；④在裙房的一侧合理布置剪力墙；⑤对框架柱倾覆弯矩及楼层框架总剪力进行调整，主楼的底部总剪力为裙房屋面的总剪力。模型经过调整，对计算结果进行分析判断，确认后作为工程设计依据。
3 提高框架柱及剪力墙轴压比措施
轴压比主要为控制结构的延性，随着轴压比的增大，结构的延性越来越差，对高层建筑抗震十分不利。本工程在进行初步设计时，提出当地混凝土搅拌站无法保证C40以上混凝土施工质量，混凝土最高强度等级为C40。根据规范规定，一级框架－剪力墙结构框架柱轴压比为0.75，若按框架柱轴压比为0.75设计，框架柱的截面面积很大，影响建筑平面布局。故框架柱采取规范提出的构造措施提高柱轴压比限值至0.90设计。底部加强区剪力墙厚度为350mm，混凝土强度等级为C40，能够满足设计要求。
相关专业人员对混凝土剪力墙试件进行了试验研究及理论分析，研究轴压比对剪力墙位移延性比的影响，提出了混凝土剪力墙按设防烈度及结构的抗震等级确定轴压比限值。相关数据证明了高宽比变化对剪力墙开裂方式、破坏形态、位移延性、耗能和刚度退化的影响。分析表明，即使高宽比为1.0的低剪力墙，同样可具有良好的延性性能。相关专业人员对4片箍筋配箍特征值为0.1208～0.1502 的剪力墙试件进行了反复水平荷载作用下的抗震性能试验。研究剪力墙约束边缘构件配箍率、位移延性比、剪力墙高宽比等因素对剪力墙轴压比限值的影响，并给出满足具体延性需求、对应不同约束边缘构件配箍特征值的剪力墙轴压比限值。
4 框架－ 剪力墙中连梁设计
框架－剪力墙结构中框架与剪力墙、剪力墙与剪力墙的连接方式有铰结与刚结两种。铰结为通过楼板连接来保证剪力墙与框架协同工作，刚结为通过连梁连接来保证剪力墙与框架协同工作。在铰结体系中，由于没有考虑连梁的约束作用，使得楼板作用显著，要保证剪力墙与框架协同变形和工作，楼板必须绝对刚性。在刚结体系中，连梁对墙和柱都会产生约束，连梁将承担着较大的剪力和弯矩，约束作用明显，并可以与楼板一同作为连接构件，传递弯矩、剪力、轴力。
当结构遭受小于其设防烈度的多遇地震时，整个结构处于弹性工作阶段。当遭受高于其设防烈度的罕遇地震时，连梁形成塑性铰消耗地震能量，结构刚度降低，自振周期加大，地震力降低，减轻结构破坏。但由于连梁跨高比小，两端连接的墙或柱刚度差异较大，连梁变形产生较大的内力而破坏。连梁破坏有脆性的剪切破坏和延性的弯曲破坏，设计时应尽量避免连梁发生剪切破坏，让连梁先屈服，形成塑性铰。连梁设计时可以考虑以下措施:
(1) 对连梁的刚度进行折减，既保证了塑性铰出现在连梁上，又减少其内力，满足结构设计要求。高层建筑混凝土结构技术规程5.21规定，在内力与位移计算中，抗震设计的框架－剪力墙或剪力墙结构中的连梁可予以折减，折减系数不宜小于0.5。结构设计中，连梁折减系数一般取0.7。
(2) 若连梁刚度折减后内力还是过大，截面设计困难，可在连梁截面高度的中间开设水平通缝。
(3) 为保证连梁的延性，设计时应做到“强墙(柱) 弱梁”，“强剪弱弯”，截面尺寸应符合规范设计要求。
5 结语
(1) 通过底层结构剪力墙与框架柱面积与楼层面积之比初步确定剪力墙数量，然后通过计算判断剪力墙设置的合理性。
楼层值周总结范文3
[关键词]高层建筑结构；抗震设计；剪重比
引言
地震时由于地震波的作用产生地面运动，通过房屋基础影响上部结构，使结构产生振动称为结构的地震反应。结构的地震反应与地震作用！地面运动特性及建筑本身的动力特性有关。建筑本身的动力特性是指建筑物的自振周期、振型与阻尼，它们与建筑物的质量和结构的刚度有关。通常质量大！刚度大！周期短的建筑物在地震作用下的惯性力较大；刚度不、周期长的建筑物位移较大。特别是当地震波的卓越周期与建筑物自振周期相近时，会引起类共振，结构的地震反应加剧。因此，建筑设计应根据抗震概念设计的要求，重视其平面、立面、竖向剖面的规则性对抗震性能及其经济合理性的影响。现行规范为确定整体结构的合理性提出了几个主要控制指标：结构的周期、位移、位移比；结构的各层刚度比；竖向构件的轴压比；刚重比；剪重比等。结构的周期、位移、位移比是控制结构因平面不规则造成扭转效应的重要指标。结构的各层刚度比、竖向构件的轴压比是控制结构竖向不规则及结构延性的指标。刚重比是控制结构整体稳定性的重要指标。剪重比则是控制结构安全性的指标。
1、剪重比概述
剪重比是抗震设计特别重要的参数，抗震规范GBS0011-2010中规定，抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合公式的要求，规范之所以如此规定，是因为结构在长周期作用下，地震影响系数下降较快，山地震规范中的地震影响系数曲线可见。但对于长周期结构，地震动态作用下的地面加速度和位移对结构具有更大的破坏，所以对此长周期结构，按此地震影响系数计算出来的结构将处于不安个状态，所以规范对此进行了最不水平地震剪力的要求。对于常规的框架结构，结构周期可以按如下经验公式进行周期估算，即：T=（0.07--0.09）N，N为结构楼层数若对于一个普通规则的框架结构，假设位于场地类别为一类，设计地震分组为第一组的场地，由地震规范中可查特征周期T =0.4s
若本框架结构为s层，则T=0.08 X 5=0.4s=T。
若本框架结构为10层，则T=0.08 X10=0.8 s=2T。
若本框架结构为is层，则T=0.08 Xl5=1.2s=3T。
从地震影响系数曲线中可以看到，层数越高的框架结构，水平地震影响系数下降的越快，则楼层水平地震剪力将变的越不。与实际我们想象中的楼层数越多则受到的地震力应该越大恰恰相反对于6度区，框架结构规范规定的最大高度为60米，楼层数最大也就15层左右。从以上可以看出，规范对楼层最不水平地震剪力及框架结构的最大高度的规定很有必要，没有这两条规定，对于框架结构地震力理论计算也许是错误的。因此重视规范的每条规定是每个结构上程师的基本素养，是对上程结构安个性的基本把握。
剪重比控制的基本条件为有效质量系数，根据经验，当有效质量系数大于0.8时，基底剪力误差一般不于0.5%，这样可以理解为有效质量系数大于0.8的情形为振型数足够，否则为不够。SATWE程序可以自动计算该参数并输出。现有一个存在大量越层柱的八层框架结构，山于结构的振型整体性差，局部振动明显，这种情况往往需要很多振型才能使有效质量系数满足要求。此结构当取30个振型时，x方向的有效质量系数是52.12%，剪重比是1.6%当取60个振型时，x方向的有效质量系数是96.58%，剪重比是3.31%，满足了规范3.2%的要求。
2、剪重比的调整
当剪重比不满足抗震规范规定时，可以从如下两方面调整，以满足规范要求。
2.1通过程序调整
当剪重比偏不但与规范限值相差不大（如剪重比达到规范限值的80%以上）时，可以按下列方法之一进行调整：①在SATWE的“调整信息”中勾选。按“抗震规范调整各楼层地震内力”，SATWE按抗规自动将楼层最不地震剪力系数直接乘以该层及以上重力荷载代表值之和，用以调整该楼层地震剪力，以满足剪重比要求。②在SATWE的“调整信息”中的“个楼地震作用放大系数”中输入大于1的系数，增大地震作用，以满足剪重比要求。③在SATWE的“地震信息”中的“周期折减系数”中适当减不系数，增大地震作用，以满足剪重比要求。
2.2人上调整：当剪重比与规范限值相差较大时
①当地震剪力偏不而层间侧移又偏大时，说明结构过柔，宜适当加大墙、柱截面，提高刚度。
②当地震剪力偏大而层间侧移又偏不时，说明结构过刚，宜适当减不墙、柱截面，降低刚度以取得合适的经济技术指标。
2.3对于剪重比从抗震规范的条文说明中我们更应该注意
①当底部总剪力相差较多时，结构的选型和总体布置需重新调整，不能仅采用乘以增大系数的方法处理。②只要底部总剪力不满足要求，则结构各楼层的剪力均需要调整，不能仅调整不满足的楼层。③满足最不地震剪力是结构后续抗震计算的前提，只有调整到符合最不剪力要求才能进行相应的地震倾覆力矩、构件内力、位移等等的计算分析；即意味着，当各层的地震剪力需要调整时，原先计算的倾覆力矩、内力和位移均需要相应调整。
3、工程案例
某超限高层为框筒结构，共55层，总高度为258m，抗震设防烈度为7度，场地类别为II类，设计地震分组为第一组。结构基本周期为5. 80S，结构总重量为16750440kN，计算取15个振型，其有效质量系数为96%，水平地震影响系数a=0.0123，规范规定的剪重比限值为1.20%。
在不考虑周期折减时，X方向的基底剪力为15623kN，以X方向振动为主的第1振型对应的基底剪力为14150kN，第1振型的剪力比为90. 56%，相应的第1振型参与质量比为68.54%。代入公式，得出结果，即结构不满足规范剪重比限值的要求。计算得X方向1-15层的剪重比为0. 93%-1.18%，这些楼层均不满足规范-剪重比限值的要求。并求得结构底层剪重比为0.93%，与计算所得结果一致。为解决剪重比不满足规范限值的问题，需要对结构进行调整。
3.1采用增大结构刚度的方法对剪力墙做如下调整
将厚400mm的墙加厚至600mm；将厚250，200mm的墙加厚至300mm。在不考虑周期折减时，将结构基本周期由5.80S减不为5.63S，结构的总重量增大为1702182kN，水平地震影响系数a=0.0122，有效质量系数为96%，第1振型的剪力比为90.49%，第1振型参与质量比为68. 87%，规范规定的剪重比限值为1.20%。将以上数值代入公式，得出结构还是不满足规范剪重比限值的要求。计算得到X方向1-15层的剪重比为0.95%-1.19%，这些楼层仍不满足规范-剪重比限值的要求。可见，加厚剪力墙的改进效果很有限，欲通过调整结构刚度或重量使结构满足规范剪重比限值的要求是十分困难的。
3.2采用周期折减的方法
考虑周期折减系数为0.85，计算得X方向1-7层的剪重比为1.09%-1.19%，这些楼层不满足规范剪重比限值的要求。再考虑周期折减系数为0.8，计算得X方向1-4层的剪重比为1.10%-1.18%，仍有4个楼层的剪重比不满足规范剪重比限值的要求，但己有明显的改善，此时再对不满足规范剪重比限值要求的楼层采取放大层剪力的方法解决。
4、结束语
抗规强制性条文规定剪重比限值是为了保证楼层剪力不不于一定限值，从而提高结构安全度，以防范目前尚无法确切估计的地震动加速度和位移分量的破坏，对保证结构的抗震安全性是有利的。但超高层建筑结构底部楼层剪重比不满足规范限值，要求在I、II类场地中是经常发生的，规范对剪重比限值的规定未考虑场地类别的影响是不妥的。剪重比是结构整体性能控制指标之一，我们应该理解其来龙去脉，理解其原理，以便更好的在宏观角度上调整和控制好结构的整体性及经济性。
参考文献
[1]王鑫，聂桂兰.静力与动力弹塑性分析在超限高层建筑结构抗震设计中的应用[J].中国西部科技，2009，23：17-19.
楼层值周总结范文4
关键词：不规则结构 平面不规则 竖向不规则 加强措施
1 引言
高层建筑一般应选用规则的形体，平面布置规则对称、侧向刚度沿竖向均匀变化、竖向抗侧力构件截面尺寸和材料强度自下而上逐渐减小、避免侧向刚度和承载力突变。不规则会给建筑结构带来两大危害：（1）不规则一般都会引起质心和刚心之间的偏心，导致结构出现较大的扭转；（2）不规则结构往往会在一些部位产生应力集中，使结构在受到较大的水平力（如地震力）时应力集中部位发生严重破坏。历次震害表明，不规则建筑在地震中较规则建筑的更容易坍塌破坏，造成大量的生命财产损失和严重后果。因此，在我国的《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）中明确规定对不规则的建筑结构应采取加强措施。
2 不规则建筑的类型及其划分
建筑结构的不规则类型主要包括平面不规则和竖向不规则两个方面：
平面不规则：a、扭转不规则；b、凹凸不规则；c、楼板局部不连续；
竖向不规则：a、侧向刚度不规则；b、竖向抗侧力构件不连续；c、楼层承载力突变。
建筑结构的不规则程度分为三个层次，即一般不规则、特别不规则和严重不规则。三种不规则程度的具体判定参考《抗规》第3.4.1条文解释及2010年国家住建部建质[2010]109号文件“关于印发《超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点》的通知”附录一“超限高层建筑工程主要范围的参照简表”中对建筑不规则性的明确规定。
3 不规则建筑结构的设计加强措施
根据《抗规》第3.4.1条，不规则建筑结构的加强措施根据不规则程度分为三种情况：
一般不规则――按规范、规程的相关规定采取加强措施（具体可参考《抗规》第3.4.4、3.4.5条）。
特别不规则――经过专门研究和论证，采取高于规范、规程规定的特别加强措施，对于高层建筑还应严格按照建设部令第111号进行抗震设防专项审查；
严重不规则――不应采用，应要求建筑师予以修改、调整。
对于不规则结构的设计调整和加强措施主要有以下几个方面：（1）选用正确的计算分析方法和计算模型，如不规则建筑应采用振型分解反应谱法和空间结构计算模型，当凹凸不规则和楼板局部不连续时采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，薄弱层地震剪力乘以1.15的增大系数等；（2）控制结构扭转周期比、扭转位移比、层刚度比和受剪承载力之比，多塔结构还应控制塔楼偏置比；（3）提高周边抗扭构件抗剪能力，增强结构抗扭性能安全；（4）减小结构相对偏心距，调整不规则结构平面布置；（5）薄弱部位加强抗震构造措施，如楼板削弱较大部位应加厚洞口周边楼板并采用双层双向配筋；加大薄弱部位的柱、梁截面及配筋，提高该部位抗侧刚度等；（6）抗震设计时考虑设置防震缝，将结构划分为几个较简单的单元。
4 工程实例
实例1：某图书馆地上六层，平面布置如图1所示。该建筑长50.4m，宽39.9m，一层层高4.5m，其余楼层3.7m，建筑总
高度23.9m。柱网尺寸为7.2m×7.5m、
7.5m×7.5m、8.1m×8.1m。抗震设防类
别为标准设防，抗震设防烈度为6度，
设计基本地震加速度值为0.05g，设计
地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类。
主体结构采用现浇钢筋混凝土框架结
构，抗震等级为三级。
该建筑形体及构件布置存在如下不
规则项：
（1）楼板局部不连续――各层楼板
开洞面积均大于本层楼板面积的30%， 图1 某图书馆标准层平面图
楼板有效宽度均小于典型宽度的50%。
（2）侧向刚度不规则――底层的侧向刚度小于相邻上层侧向刚度的70%。
设计时采取的加强措施：（1）采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型（弹性楼板定义），计入楼板的变形影响；（2）控制整体扭转刚度第1、2主要振型（X、Y方向）均以平动为主；（3）控制层扭转刚度考虑偶然偏心影响下的扭转位移比均在1.2以内；（4）针对楼板开洞造成的楼板刚度削弱较大，采取开洞周边楼板加厚为150mm，并双层双向配筋且每个方向的配筋率不小于0.25%的加强措施。（5）对竖向刚度突变（薄弱）部位，计算时采用地震剪力乘以1.15的增大系数，并对该层框架柱采取加强配筋等措施。
实例2：某办公楼地上八层，平面布置如图2所示。建筑长79m，宽22.8m，层高4.5~5.5m，建筑总高度40.5m。柱网尺寸为4m×8m、8m×8m、8m×10m。抗震设防类别为标准设防，抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类。该结构柱位规整，故拟采用现浇钢筋混凝土框架结构，抗震等级为三级。
图2 某办公楼标准层平面图
经初步计算，确定该建筑形体及构件布置存在如下不规则项：
（1）凹凸不规则――各层平面凹进尺寸大于均相应投影方向总尺寸的30%。
（2）侧向刚度不规则――三层的侧向刚度小于相邻上层侧向刚度的70%，
（3）楼层承载力突变――三层抗侧力结构的层间受剪承载力小于相邻上一楼层的80%。
根据《抗规》3.4.1条文解释“同时具有本规范表3.4.3所列六个不规则类型的三个或三个以上”属于特别不规则建筑，需经过专门研究和论证，采取相应的加强措施。
为减少该结构的不规则程度，使其成为一般不规则结构，首先考虑增加薄弱层的抗侧刚度及受剪承载力。若仅采用加大柱、梁截面等措施进行加强，计算后发现三层侧向刚度及层间受剪承载力仍不能满足要求。因此，考虑对该建筑的抗侧力构件进行适当的增加和调整：
（1）在建筑四角及中部楼板凹进部位设置一定数量的剪力墙，增强抗侧刚度，如图3所示；
（2）适当加大三层楼面及三层楼面以下各框架柱及框架梁的截面尺寸，同时适当减小三层楼面以上部分框架柱、梁的截面尺寸，以减少三层抗侧力构件与其上一层抗侧力构件的受剪承载力差距。
图3 增加剪力墙后标准层平面图
经过调整后的计算结果如下：
（1）周期比（Tt/T1）：第一平动周期（T1）平动系数 (X+Y)为1.0，扭转系数0.0；第1扭转周期（Tt）平动系数 (X+Y)为0.1，扭转系数0.9；周期比Tt/T1=0.55
（2）位移比和位移角：考虑偶然偏心地震作用，各工况下最大位移与层平均位移的比值为1.18，最大层间位移与平均层间位移的比值为1.19，位移比均小于1.2。最大层间位移角1/2266；
（3）各层楼层刚度比最小值1.098；各层楼层抗剪承载力之比最小值0.83。
由此可见，该结构的竖向不规则项经过调整后消除，已不属于特别不规则建筑，而属于一般不规则建筑，按相关规范、规程的规定采取加强措施即可。
5 结语
楼层值周总结范文5
关键词： 复杂高层；平面不规则；竖向不规则；结构分析
中图分类号： TU97 文献标识码： A
1 工程概况
上海某医学中心位于上海浦东新区，东至高新河，南至望春花路，西至康新公路当中以二号河间隔，北至周邓公路商业配套区。基地占地约104亩（69504平方米）。其中医疗主楼（一期）为综合性建筑，由门诊、医技、住院、地下车库组成，采用框架-剪力墙结构体系；地下一层，层高5.1米；地上共14层，屋面高度为52.900米；属于A级高度高层结构。裙房部分1～3层，层高分别为5.4米，4.5米及4.5米；塔楼部分为4～13层，层高3.5米。地上总建筑面积35527.4平方米。
工程抗震设防烈度为7度，建筑抗震设防类别为乙类。剪力墙为一级抗震，框架为二级，局部楼层竖向构件抗震等级提高一级。
设置100mm宽抗震缝，将医疗主楼分为二个单体，南侧单体为高层建筑，北侧单体为多层建筑。地下室连成一个整体，地下室顶板作为上部结构的嵌固端。本文仅对南侧单体进行超限分析。
图1.1 首层平面示意图
2 上部结构设计和超限情况说明
2.1结构长宽比和高宽比的控制
塔楼宽25.0m，长89.0m，高53.0m。长宽比为3.56，满足设防烈度为7度时，长宽比不超过5.0的规定。高宽比为2.12，满足《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第3.3.2条高度限值5.0。
2.2 框架柱和剪力墙轴压比的控制
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3-2010）规定，框架-剪力墙结构中抗震等级特一级时，抗震墙轴压比限值0.5（同一级）；抗震等级一级时，抗震墙轴压比限值0.5，框架柱轴压比限值0.75；抗震等级二级时，框架柱轴压比限值0.85。
通过沿柱全高采用井字复合箍、箍筋间距不大于100，肢距不大于200mm，直径不小于12mm时，柱轴压比限值可增加0.10。
底层框架柱计算轴压比范围为0.40～0.92，满足规范的相关要求。
底层抗震墙计算轴压比范围为0.12~0.34，满足规范的相关要求。
裙房顶层框架柱计算轴压比范围为0.12～0.68，满足规范的相关要求。
2.3 超限情况
超限是指由于建筑物高度过大,体型特别不规则,结构布置特别复杂而使建筑结构超出了现行规范的适用范围。简单而言,就是现行规范对该类建筑结构缺乏研究,也就是所谓“超规范”。建筑结构超限所造成的影响由于现行规范所规定的内容已不能保证超限结构在地震作用下的安全可靠性
2.3.1 平面规则性的判别
单体结构平面局部凹凸，见图2.1、图2.2。
图2.1南侧单体二层平面示意图
图2.2南侧单体标准层平面示意图
二层平面凹凸判断：右侧，由于大堂开洞，仅边梁连接按凹口，凹进尺寸14/39=36%，大于30%，小于40%，属于一项小超。
左侧凸出，连接宽度b=56m,大于建筑物总长121m的30%，故满足规范要求。
标准层平面凹凸判断：6.8/29.8=23%
2.3.2 最大位移（层间位移）比的判断
在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下，最大（层间位移）位移比为1.45，仅第三层，位于底部裙房楼层；标准楼层(层间)位移比最大值1.32。本项属扭转不规则，为一项小超。
2.3.3 扭转效应判断
根据SATWE整体计算结果，结构扭转为主的第一周期为结构的第三周期，其与平动为主的第一自振周期之比为0.84，小于0.85，结构抗扭刚度满足规范要求。
2.3.4 关于楼板连续性判断
结构二层平面局部开有洞口，楼层最大开洞面积与楼层面积的比值为8%
2.3.5 立面尺寸突变的判断
裙房屋顶结构标高14.350m，室内外高差0.1m，裙房总高度14.450m；裙房左侧宽52.8m，裙房右侧宽39.0m，裙房长121.0m；塔楼宽25.0m，塔楼长89.0m，塔楼高53.0m。裙房高度与房屋高度比0.27>0.2。上部楼层收进后的水平尺寸与下部楼层水平尺寸之比：长方向为0.736 ,短方向为0.64（8～16轴）、0.47（5～8轴）。不满足局部收进后的水平尺寸小于相邻下一层的65%的要求，本项属竖向不规则，为超限结构。
3 针对超限情况的构造措施
3.1 针对竖向不规则
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第10.6.2条规定，裙房屋顶楼板厚度取150mm，双层双向配筋，且每层每方向钢筋网的配筋率不小于0.25%。裙房屋顶上、下层楼板厚度取130mm，双层双向配筋，并提高配筋率。
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第10.6.5-2条规定，对裙房屋顶上、下各二层竖向结构构件的抗震等提高一级，即抗震墙抗震等级提高到特一级、框架柱抗震等级提高到一级。
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第10.6.5-2条规定，由于本结构属于偏心收进，提高裙房屋顶下二层的竖向结构构件的配筋构造措施。保证大震弹塑性静力分析时，大震作用下该处柱子不出现塑性铰。
3.2 针对平面不规则
在整体计算时，采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，洞口附近楼板设置弹性楼板，进行弹性应力分析，楼板配筋采用应力进行配筋。
裙房洞口（二层大堂周边）附近楼板加厚至140mm，采用应力进行配筋。在中震作用下，采用PMSAP进行应力分析，洞口周边楼板应力最大为1.5Mpa，小于C40混凝土的抗拉强度标准值2.39Mpa，楼板在中震下处于弹性工作状态，削弱洞口周边楼板在中震下能满足中震弹性的性能目标要求。
3.3 针对建筑超长
由于房屋长度过长，中间没有设置伸缩缝，全楼框架主梁采用预应力钢筋，在混凝土中适当加入添加剂，中间设置多道温度后浇带。
4 结论
本工程结构属于平面与竖向均不规则的超限高层建筑。由于在结构设计中采用了较为合理的结构布置，并对结构的薄弱处采取了有效的构造措施，使得结构具有良好的抗震性能，能达到预期的抗震性能目标。
参考文献
[1] 《建筑抗震设计规范》GB50011—2010[ S]. 北京：中国建筑工业出版社，2010
[2] 《高层建筑结构技术混凝土规程》JGJ 3—2010[ S].北京：中国建筑工业出版社，2010
[3] 《超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点》建质[2006]220 号
[4] 吕西林.《超限高层建筑工程抗震设计指南》（第二版）[M].2009
楼层值周总结范文6
关键词：框架-剪力墙、锚杆、抗浮
一、 工程概况：
日照市农产品质量检测中心位于临沂路西侧、莒州路北侧。该工程用地方整，占地1890.6平方米，它由主楼和四层裙房楼组成，总建筑面积41357.6平方米。主楼地下二层，其中地下二层为设备机房，层高3.9米，地下一层为汽车库，层高3.9米，主楼地面以上共十五层，一层至四层为综合办公区，十五层为机房层，标准层层高为3.6米，标准层面积为1422.8平方米。结构总高度为53.55米，裙房面积共7243平方米，主要功能为农产品展示和质量检测中心，总高度17.65米。地下车库共两层，层高分别为3.9米和4.65米，可停车233辆。
本工程抗震设防烈度7度、抗震等级为二级，场地类别为II类。
二、结构体系及主要结构尺寸。
（1）竖向结构体系
根据建筑功能要求及办公楼特点，主楼竖向采用现浇钢筋混凝土框架-剪力墙结构体系。由于一层至二层为共享中空大厅，要求具有较大的柱距及空间，周边柱距为9米，主楼四角部的剪力墙也仅有四分之一的墙体可以落地，另外，在疏散楼梯采用混凝土剪力墙封闭，为实现主楼平面刚度的平衡，在C轴增设对称的剪力墙两道，形成框架-剪力墙结构所需的双向抗侧力体系。
（2）平面结构体系
本工程主要功能为办公，标准层活荷载大多在2.0KN/m2左右。因中央空调通风设施的要求和建筑物总高度的限制，层高定为3.6米，地下室作为上部结构的嵌固端，板厚取为200mm，且板采用双层双向配筋。其它标准层多为3.6X3.6的双向板，板厚取为100mm。屋顶层120mm厚板，双层双向配筋。
（3）主要结构尺寸
主楼柱子截面一至五层为800mmX800mm，采用C40砼，四至十层700mmX700mm，以上层为600mmX600mm。外边框架梁采用350mmX700mm；剪力墙厚度为350~300mm，砼强度等级自下而上为C40~C30。为避免竖向刚度产生突变，使砼强度的变化与墙体厚度和柱截面的变化相互错开，。
三、 基础设计
由相关部门提供的地质勘察报告可知，本工程所在的地层为中软场地土，场地类别为II类。地下水在地表下0.5~1.5米。东南方向50米为沙墩河，距河较近，河水对地下建筑产生回灌的可能性较大。基础底板埋深-8.05米，基底标高-9.70米（绝对标高7.05米），±0.000相对于绝对标高16.65米，抗浮力设计值为10KPa/m。
地下车库抗浮计算结果如下：
1、荷载统计
车库顶板荷载：
（1）1500mm厚覆土：18x1.5=27KN/m2
（2）180mm厚砼现浇板： 25x0.18=4.5KN/m2
合计： 31.5KN/m2
2、 地下水位标高在室外地坪标高下1.2米，需抗浮验算：
（1）车库防水底板，板底标高位于车库地面标高以下0.8米
（2）车库顶板恒载 31.5KN/m2
（3）车库地面以下恒载
400mm厚土： 18x0.4=7.2KN/m2
400mm厚防水底板： 25x0.4=10KN/m2
合计： 17.2KN/m2
（4）总抗浮水位：6.06米，地下水浮托力按10KPa/m计算。故（31.5+17.2）x0.9=43.83KN/m2
配重比不满足抗浮计算要求，需做抗浮锚杆抵抗水浮力：抗浮锚杆每平方米设计抗浮力为60.6-43.83=16.77KN/m2，取为25KN/m2能够满足。
2、车库整体抗浮的要求
抗浮锚杆计算书：
根据抗浮计算书中，抗浮锚杆每平方米抗浮力为25KN/m，锚杆持力层为第五层花岗闪长岩强风化带，锚杆直径取0.15m,锚杆间距为3mx3m，锚杆轴向设计拉力值为225KN，锚杆锚固段长度计算如下：
故取锚杆锚固长度为4.38米，锚杆大样如下图四所示，锚杆孔径为Ø150，孔中心埋没钢筋约束作抗拔锚杆，锚杆持力层为第五层花岗闪长岩强风化带，锚杆进入持力层不小于4.5米。抗拔承载力大于225KN，锚杆钢筋采用HRB400级钢筋3φ22，注浆材料为水泥砂浆，强度不低于30MPa。因主楼与裙房、车库，不设任何永久缝，为解决沉降问题，两者间用施工后浇带和加强带
加以分隔。
基础属于大体积混凝土，要求如下：大体积砼中掺入水泥用量20%优质粉煤灰，同时强度设计值采用混凝土六十天龄期强度，混凝土分层浇筑，控制振捣质量，增强密实度，使用低水化热水泥，降低浇筑温度，降低骨料温度，掺加减水剂，尽量减少砼用水量，保证砼塌落度。
四、结构设计与分析：
（1）结构计算：
本工程抗震设防烈度为七度，基本风压值采用W0=1.1X0.4=0.44 KN/m2
场地类别为II类，结构计算采用中国建筑科学研究院《多层及高层建筑结构空间有限元分析与设计软件》-SATWE程序进行计算分析，主要计算参数如下：砼容重27，结构重要性系数1.0；重量刚度增大系数2.0；梁扭矩折减系数0.4；周期折减系数0.75.结构计算结果见表1
自振周期（秒） 周期 平动系数X 平动系数Y 扭动系数Z
T1 1.60 1.0 1.0 0.00
T2 1.39 1.0 1.0 0.00
T3(Tt) 1.20 1.0 1.0 1.00
最大弹性层间位移角 X方向地震 1/1389
Y方向地震 1/1754
最大弹性层间位移角 X方向风 1/4749
Y方向风 1/3014
最大层间位移比 X方向地震 1.06
Y方向地震 1.14
最大楼层位移比 X方向地震 1.06
Y方向地震 1.14
由表1可见，主体结构对于地震作用及荷载作用的反应是正常的，各阵型下结构自振周期、位移及地震力符合规范的限制且均在正常的取值范围内，尤其是起主要作用的以结构扭转为主的第一周期Tt与以平动为主的第一周期T1之比小于0.9，这说明工程的结构布置是合理的，另外，由于结构在X、Y两方向上的刚度基本接近，两个方向的周期、位移基本相同。
五、主要结构构造措施
（1）楼板混凝土收缩及温度应力问题
主楼标准层纵向长度为81.2米，对中间楼板的变形有较强的约束作用，混凝土的温度收缩应力有可能使中间部分楼板出现裂缝，为此，本工程除了设置施工后浇带，楼板设置双层双向钢筋外，还把纵向四道梁的负筋至少有四根通长设置，这样在很大程度上可以有效地抵抗砼的收缩应力。
（2）薄弱层楼板的加强
主楼与附楼相连层上下各一层楼板的厚度均设为120mm厚，且双层双向配筋，大大保证了楼板的刚度。
(3)墙柱与楼板采用不同强度砼时的浇筑界线：本工程十层以下墙柱与楼板的砼强度等级不同，为此，施工中采用两台砼泵分别供应两种砼的使用，墙柱及节点砼稍前于梁板砼的浇筑，不留施工缝，两种不同强度的浇筑界线（如图五所示），其目的旨在保证节点区和墙柱墙柱是等强的。
六、结语
经过本工程的结构设计工作，感到概念设计在结构设计工作中的重要性，而结构方案的顺利实施需其它各工种的密切配合，不可想象，一个优秀的建筑作品是单一工种发挥到最佳，它一定是各工种完美结合的产物。因而，在此再次感谢其它各工种设计人员与相关人员的合作；再次感谢市审图中心的老师们在设计中给予的指导和帮助，特表谢意。
参考文献
（1）《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002）中国建筑工业出版社
（2）《钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程》