直流电阻范文1
关键词:电阻 测量方法 直流双臂电桥 低值电阻
1 电阻的分类及测量方法
电阻按照阻值的大小分为低值电阻（10-5ω-1ω）、中值电阻（1ω-1mω）、高值电阻（大于1mω）。其测量的方法可分为低值电阻的阻值测量使用双臂电桥，中值电阻的阻值测量使用万用表欧姆档、伏安法和单臂电桥，高值电阻的阻值测量使用兆欧表。
2 直流双臂电桥测量低值电阻
直流双臂电桥又称凯尔文电桥是从单臂电桥演变成的一种专门测量低值电阻的比较仪器。
2.1 双臂电桥测量低值电阻的原理 用单臂电桥测电阻时，未考虑各桥臂之间的连线电阻和各接线端钮的接触电阻，这是因为被测电阻和各臂的电阻都比较大，导线电阻和接触电阻（以下称附加电阻）很小，对测量结果的影响可忽略不计。附加电阻约10－2ω量级，在测低电阻时就不能忽略了。
考察接线电阻和接触电阻对低值电阻测量结果的影响。由于毫伏表内阻rg远大于接触电阻ri3和ri4，所以由r＝v/i得到的电阻是（rx+ ri1+ ri2）。当待测电阻rx很小时，不能忽略接触电阻ri1和ri2对测量结果的影响。
为消除接触电阻的影响，接线方式改成四端钮方式， a、d为电流端钮，b、c为电压端钮。此时毫伏表上测得电压为rx的电压降，由rx=v/i即可准确 计算 出rx。
把四端接法的低电阻接入原单臂电桥，演变成双臂电桥，等效电路标准电阻rn电流头接触电阻为rin1、r in2，待测电阻rx的电流头接触电阻为rix1、rix2，这些接触电阻都连接到双臂电桥电流测量回路中，只对总的工作电流i有影响，而对电桥的平衡无影响。将标准电阻电压头接触电阻为rn1、rn2和待测电阻rx电压头接触电阻为rx1、rx2分别连接到双臂电桥电压测量回路中，因为它们与较大电阻r1、r2、r3、r4相串联，对测量结果的影响也及其微小，这样就减少了这部分接触电阻和导线电阻对测量结果的影响。
电桥平衡时，通过检流计g电流ig=0，c、d两点等电位，根据基尔霍夫定律，有
解方程组得：
调节r1、r2、r3、r4，使得r1/r2=r3/r4，则式（4.9-8）中第二项为零，待测电阻rx和标准电阻rn的接触电阻rin1、rix2均包括在低电阻导线ri内，则有
实际上很难做到r1/r2=r3/r4。为了减小式(1)中第二项的影响，使用尽量粗的导线以减小ri的值(ri<0.001ω)，使式(1)第二项尽量小。
如果被测电阻是一段粗细均匀的金属导体，利用双臂电桥精确测出其阻值rx，然后测出其长度l和直径d，利用下式可求得该金属材料的电阻率。
2.2 双臂电桥测量低值电阻 参照图2组装一双臂电桥。用四只电阻箱分别充作r1、r2、r3、r4，用一个数值合适的低值标准电阻作为rn，它们与被测金属棒rx（铜棒、铝棒或粗铜导线）一起构成一只双臂电桥。注意在电源支路中加入一限流电阻rp，rn和rx都采用四端钮接法：标准电阻上的电流端钮为较粗的两接线柱，电压端钮为较细的两接线柱。待测电阻上的外侧接线柱为电流端钮，内侧接线柱为电压端钮。待测电阻rx是指两电压端钮之间的一段金属棒所具有的电阻。
开始测量之前，可先使r1、r2、r3、r4取同一数值，同时rp置较大阻值状态，这样容易调节电桥的平衡。接通电源和开关，根据电流计的偏转，改变r1/r2之值并同步调节r3/r4保持r1/r2=r3/r4，使电桥达到平衡。每次调节时，要先断开电源开关k，同步调节后并确认无误时，再闭合k。粗调平衡后，减少rp再细调平衡。由式（2） 计算 出rx。
3 结语
由于在低值电阻测量中其他方法未考虑各桥臂之间的连线电阻和各接线端钮的接触电阻，所以测量结果的准确度差。采用直流双臂电桥测量低值电阻，能够消除电路中出现的接口电路误差，所以测量误差仅有±0.2%。
参考 文献 ：
[1]姚福安. 电子 电路设计与实践. 山东：山东 科学 技术出版社.
[2]陈立周.电气测量.北京：机械 工业 出版社.
直流电阻范文2
关键词：变压器;直流电阻;不平衡率
1.引言
直流电阻测量可以检查出绕组内部导线接头的焊接质量、引线与绕组接头的焊接质量、电压分接开关各个分接位置及引线与套管的接触是否良好、并联支路连接是否正确、变压器载流部分有无短路情况以及绕组有无短路现象。
2.变压器直流电阻测量不平衡率超标的原因分析
根据本人多年从事变压器试验，关于直流电阻不平衡率超标的原因主要有以下几个方面：
2.1焊接引起的虚焊、假焊，采用冷压焊时的接触不良等情况
试验中B相电阻比正常相A，C相的电阻大出近一倍。根据公式：R 故/R正=S正/S故，故障相B相的焊接截面积S故比正常相A，C相的焊接截面积S正小了近一倍。因此初步分析B相线圈并绕二根导线中可能虚焊。最终将B相线圈并绕导线与引线焊接部分分开发现有一处导线的接头焊接不良。
2.2引线结构
SH15-M-200/10、SH15-M-315/10变压器低压侧直流电阻及不平衡率的计算值及实测值如表1所示
变压器
测量值
不平衡率（%）
不平衡率
标准（%）
SH15-M-200/10
Rao（mΩ）
Rbo（mΩ）
Rco（mΩ）
/
≤4
3.321
3.147
3.308
5.53
SH15-M-315/10
Rao（mΩ）
Rbo（mΩ）
Rco（mΩ）
/
2.061
1.968
2.057
4.73
表1 变压器的直流电阻及不平衡率
三项线圈直流电阻非常相近的变压器，a、c两相绕组的直流电阻受引线的影响最大，因为a、c端部引线较b长，再加上N离a、c较b较远，因此不平衡系数容易超标。
2.3分接开关接触不良 35℃条件下变压器SZ9-40000/110高压直阻测量中某几档数据如下：
档位
AO
BO
CO
不平衡率
12
0.4834
0.4750
0.4867
2.45
13
0.4981
0.4815
0.4948
3.34
表2直流电阻修前数据
初步判断由于开关触头氧化致使开关触头接触不良引起，通过开关吊芯对其动触头进行清洗，去其炭化污迹再用干净绝缘油进行清洗，然后测量其过渡电阻无误重新装回开关中。 图1开关吊检
30℃条件下开关复位后，重新测试直流电阻，具体数据如下表3：
档位
AO
BO
CO
不平衡率
12
0.4510
0.4539
0.4531
0.64
13
0.4576
0.4605
0.4601
0.63 表3直流电阻修后数据
由上表数据看出经过开关吊芯清洗，直流电阻不平衡率恢复正常。
2.4外界干扰
根据现场总结，对于直流电阻外界干扰造成的原因有以下几种：
2.4.1当中性点引线不拆时
原因：电磁干扰通过引线传递入仪器内部使放大器输出有摆动;
处理方法：测量时尽量使变压器引线全部拆除（包括中性点引线），特别是接地的引线。
2.4.2二次绕阻接地短路线不拆除
原因：测量一次绕阻时，如果二次绕阻接地短路线不拆除，二次绕阻会构成回路，导致变压器带载。测试的时候，直流电阻的直流电源充电时间过长，而且直流电阻测试仪的采样系统也不稳定;
处理方法：必须拆除二次绕组接地，保证变压器二次绕组开路，这样就能提高直流电阻的电源利用率，提高测量的准确性;
2.4.3测量线接触不良
原因：测量线夹子夹住铜排的地方接触不良，导致充电不成功，数据无显示;
解决办法：尽量保证测量线的接触良好，防止出现夹子悬空，接触绝缘层等问题出现。
2.4.4大电流导致测量线的电阻变化
原因：在测量大容量的变压器直流电阻往往用到大电流。但是由于试验人员在大电流的试验中使用截面积较小的测量线，在大电流长时间作用下，会导致测量线发热而使电阻值偏大。
解决办法：应该确保测量线要符合测量电流的要求，不能用小电流的测量线去进行大电流测量。测量过程中如果时间过长，要注意测量线的温度是否过高。如果过高则应该更换更大的截面积测量线或者暂停下来，待测量线温度正常后再进行尝试。
3.结论
变压器直流电阻测量试验虽然比较简单，但是对于其试验数据的影响因素也是比较多的，我们不能单单地记录数据，而应该从数据进行分析，寻找影响数据异常的因素，进而寻求解决的办法。本文通过对大量现场试验累计的经验，为从事试验人员提供一些故障原因分析和解决办法，如有不足之处，请指正。
参考文献：
直流电阻范文3
【关键词】三相变压器；电阻；实验值；结果分析
1 测量变压器绕组直流
1.1 电阻的目的
要检查电路的完整性需要通过线圈直流电阻的测试，直流电组测量作为变压器试验中一个主要试验项目，需要进行分接开关、引线和套管载流部分的接触是否符合设计要求以及i相电阻值是否平衡等情况。
1）需要检查绕组接头的焊接质量和绕组有无匝间短路。
2）各个位置分接开关的接触是否正常以及实际位置与分接开关是否相匹配需要检测.
3）引出线是否发生断裂现象和多股导线是否发生并绕组是断股等情况需要检查。
1.2 测量变压器线圈直流电阻的标准
《电力设备预防性试验规程》中规定如下
（1）对于电流相对较大的变压器，三相平衡值的0.02要大于等于各相绕组相互间差别。
（2）不是由中性点引出线阻，三相平衡值的0.01要大于等于线间差别。
（3）对于电流相对较小的变压器，三相平均值的0.04不小于相间差别，三相平衡值的0.02不应小于线间差别.与以前相同部位测得值比较，其变化不应大于2%.
不平衡率 R % = （R max---R miu）/Rp×100% ；Rp=（Rab+Rbc+ Rca）/3。
1.3 测量方法
直流电组的测量方法是电压降法和电桥法。由于电压降法方法相对简单，所需要换算消耗的能量多。所以直流电桥法采用的相对多在实际工程中。电桥便于携带和便于使用，结果测量准确。在线圈中，单臂电桥测量通常使用电阻值超过一定限度时，电阻值相对较小时采用双臂电桥测量。在使用双臂电桥接线时，电桥的电位桩头要靠近被测电阻，电流桩头要接在电位桩头上。在测量前，需要先估计被测线圈的电阻值，将电桥倍率选钮接在适当位置，将没有被测线圈短路接地，打开开关充电，待充足电后按下检流计开关，马上调节测量臂，使检流计指针向检流计刻度中间的0位线方向移动，进行微调，等指针平停在零位t时记录此时电阻值，被测线圈电阻值一倍率数×测量臂电阻值。测量完毕，首先放开检流计按钮，然后放开电源开关。
2 电阻测量方法及注意事项：
2.1 直流电阻测量注意事项
我们要严格遵守电气安全规程和设备试验规程在测量过程中，还要特别注意以下几点：①在线圈温度稳定的情况下测量，变爪器油箱上、下部问的温度差不大于3"C；②变压器线圈存有电感，测量时的充电电流不稳定，一定要在电流稳定后计数，必要时需采取缩短充电时间的措施；③要最大可能减少试验回路中的导线接触电阻，运行中的变压器分接头受到油膜等污物的影响容易产生接触不良现象，一般需切换多次后再测量，降低发生判别错误几率；④连接线与被测电阻的接触面要干净，以尽量减少与电阻的接触；⑤断开电源后，才能改变接线和被测对象。
2.2 相关规范要求及换算
变压器是由中性点引出的，按照规定要求：要测】}f{相电阻，线间电阻应有三相变压器测出；分接头的线圈在小修和预试时，只需测出线圈电阻是在使用位置上。测出所有分接头位置的线圈电阻，是在进行大修和交接试验时，因为变压器生产产品的优劣、维修水平有高有低、仪器精度的差别和测量方式的不同。测得的结果也大不相同。
相关规定要求：变压器在一定电压以下时，i相平均值的0.04要大于各线圈的电阻之差，变压器中的电压大于一定值时，三相平均值的0.02要大于等于各线圈电阻的差值；最近两次测量值相比较，两次值的变化要小于0.02。在进行比较分析电阻值时，温度不变时必要条件，温度不相同时，20℃时电阻值的换算温度。不同温度下换算的电阻值公式为：R2=R1（T+tz）/（T+t1）.式中：R。、Rz分别为温度在t。、t。时的电阻值；丁为计算用常数，铜导线取235，铝导线取225。
2.3 测量结果分析
通过多次试验测量发现引起三相电阻不平衡的原因有很多，例如以下：①测量值存在差别；②分接开关接触不好，有些分接头电阻会大一些，导致三相电阻不稳定；③未焊接良好，引线和线圈接触处发生接触不良，在线圈巾一股或几股没有焊牢固，电阻势必增大；④三角接线一相断线，未断线的两相时正常时的1.5倍。断线相相当于正常时3倍；⑤三相线圈使用的导线规格型号不一样；⑥导电杆和引线接触不良在变压器套管中；⑦在测量充电时变压器回产生一定的电感，充电时间的长短对测量数值也有一定的影响。
3 实例分析
（1）将变压器投入运行后，经过检测，得到0.4KV的不平衡电压，分别为UAB =239V，UBC= 256V， UCA = 390V。变压器在运行结束后，通过详细的检查，变压器本身是主要的判定点，将以下故障排除，主要有：低压侧进线开关的故障、高低压侧电缆引线以及设备高压侧跌落保险故障等。对变压器进行预防性的试验中可以看出，变压器高压侧绕组的直流电阻AC两相间的线电阻与原来的数据基本保持一致，为7.1Ω，但另外两个线间的电阻用仪器测定后得到2000Ω的最大档位，是测不出来的。得到测量结果后，通过对结果的分析和判断，造成这些故障产生的原因主要有以下几种：
①导电杆和B相的焊接处出现开裂现象；
②B相绕组的高压线圈出现开裂；
③绕组和绕组间出现脱焊现象；
④开关处出现接触不良的现象。
检查吊芯后可以得出，导电杆和B相绕组之间出现了开裂。我们要本着认真的态度和深入探究的原则，分析出出现故障的原因：相关的操作人员在春季对一次小设备的检修中，发现了B相高压套管处有渗油漏油的现象，但由于操作不熟练和经验的缺乏，导致拧断了绕组和电杆间的连接。
（2）在2012年的秋季检修一台变压器，出现了不平衡率超出规范要求的现象，经检测得到高压绕组直流电阻分别为RAB=41.5Ω，RBC=41.19Ω，RAC=39.21Ω。通过分析之后，可能是因为分接开关的触头不经常使用且长期浸泡在变压器油中的缘故，造成在触头表面形成了一层氧化膜，出现氧化现象。在对开关的反复转动测定后，得到的数据与原来的数据差别较小，又对其他的档位进行检测之后，发现平衡率都不在规定范围之内。因此发生故障的原因就既有可能出现在分接开关和引出线的地方，检查吊芯后，发现分接开关的档处有螺丝松动了，拧紧之后再检测，检测结果合格。
（3）2013年10月，管理处的1台变压器在预防性的试验中，经过检测得到低压侧绕组的直流电阻分别为RAB=18.1 mΩ，RBC=14.01mΩ，RAC=14.10 mΩ，通过计算得出不平衡系数严重的超出了规范要求。但因为这台变压器上个供电周期运行稳定，并无异常现象，查看以往数据也都正常，因此怀疑可能是检测设备出现了偏差导致检测出现了误差。然后对同一部位在同一时间段内用另外一台仪器进行检测，不平衡系数的差别依然很大。从这一点可以看出，故障点应该是在变压器大的内部。为了进一步的证实故障点在变压器大的内部，就需要把测得的线电阻换算成相电阻。通过计算后得到的数据与原数据相比，故障相别为B相。
4 结束语
通过以上文章的简述，可以得出，影响变压器线圈直流电阻的因素有很多，有内部因素和外部因素，其中对综合判断变压器绕组回路中的故障具有重要意义的是变压器绕组的直流电阻和不平衡率等。这些因素对变压器线圈直流电阻的影响较大，为了降低这些因素的影响，就要加强对运行变压器的管理，提高检测水平及安装质量，保证变压器平稳、正常的运行。
参考文献：
[1]刘云青.牵引变电技术问答[M].北京：中国铁道出版，2014.
[2]贾军琳.变线器线圈直流电阻测量及其结果分析[J].内蒙占科技与经济，2012（14）.
直流电阻范文4
[关键词]交流变频讽速 电机奉 调速性能
在义煤集团孟津煤矿井上、下运输系统中所使用的电机车有CTY8／6-110直流电阻调速电机车和CrY8／6-6P交流变频调速电机车，在使用的过程中发现CyY8／6-110直流电阻调速电机车故障率比较高、维修量比较大，且投入资金也比较多的实际情况，有必要对交流变频调速电机车和直流电阻调速电机车进行比较，以进行科学的改造。
1 电机可靠性
CrYS／6-110直流电阻调速电机车。直流电机转于上因为有线圈和易磨损的换向铜头、碳刷等，线圈会因绝缘值下降、过流等原因而烧损，碳刷磨耗，碳粉清理不及时等原因，故障率高、易损件更换维修费用大。而交流变频调速电机车三相异步交流电机可靠性高，鼠笼转子没有换向铜头和线圈，密闭性好，不易因潮湿等原因降低绝缘损坏，其实就是由铸铝和硅钢片压制成的铁滚子，故可称为永不损坏。没有碳刷的消耗，维修量小，故障串低，运行费用少。 2，控制器维修量 直流电阻调速电机车直流电机控制器的接触组触头、截片易在通、断操作过程中拉弧烧损，要经常打磨甚至更换，维修量很大。而交流变频调速电机车变频调速控制器换向调速是由干簧管、长寿命电位器等组成，没有触头、接点，基本无维修。
3。节能性
由于直流调速器电机车带有电阻器运行，因此电能白白消耗在电阻上，同时由于电阻发热导致电阻瓷架和电阻片烧坏。
变频调速电机车由于不用高耗能降压电阻，节电率可达35％，如果一个独立供电系统全部采用变频调速电机车。电机可设置成惯性馈电功能，那么就可以利用机车下坡道拉重载车时电机发出的电能回馈到直流电路中，供给此时在上坡鼻塞空载电机车电能，这样节电率可大于60％以上。 4，调速性能 直流电阻调速电机车 (1)有级分挡调速，不可能均匀调速，在低速行驶时司机需不停的在l档和零档转换来获得慢速度。
(2)调速器只能加速，不能减速。减速是靠电制动或手制动来实现。
(3)直流电机的转速是随负载变化的，尤其是下坡道运行时，机车可以开飞快，容易出事故。
(4)不允许司机突然加速否则损坏电机和调速器。 交流变频调速电机车 (1)为无级均匀调速，最低可调至0，1Hz， (2)为全速度段控制方式，速度不仅可调还可以调低，车速的快慢与停车完全由调速手把控制。
(3)可设定电机车最高车速限制，一旦车速设定好，即使是在下坡道行驶，机车也不会超过所设定的车速。这就避免了司机由于超速造成的事故。
(4)允许司机在零速起动时突然加速到最大值。因变频调速器的频率上升时间为5秒，即便司机违反操作规程突然加速，机车仍按5秒时间到最大值。 5，机车传动维修量 直流电阻调速电机车 (I)由于电阻调速没有缓冲时间，尤其是突然加速时很容易造成齿轮的冲击损坏。
(2)该种车的减速是靠闸瓦片抱车轮实现的，所以闸瓦片使用寿命很短，需经常更换。 交流变频调速电机车 (!)由于变频调速器上升速度是缓慢上升的，约在5秒内缓慢上升，所以避免了对的冲击而延长了传动系统的使用寿命。
(2)由于变频调速电机车是全速度段控制。加速和减速全由调速手柄控制，所以在减速时根本不需闸瓦片抱车轮，放此闸瓦片基本不磨损。交流异步电机故障率低，维修量小，且免去启动电阻。
6，牵引力及爬坡能力：
直流牵引电机转速随负载变化，过载能力小，相同粘着条件牵引力小。只适用于，1％o以下坡度线路上运行，没有零速制动功能，在大坡度轨道上停车手制动制动时间来不急，可能造成向下滑车。而交流牵引电动机采用DTC直接转矩控制使机车在相同的粘着条件下具有较大的牵引力。可以牵引车辆在6060的坡道[运行，也可以制动停车和再启动上行。 7，经济效益： 直流电阻调速机车，蓄电池机车耗电量大，维修量大，运行成本高。而交流传动变频调速机车，无论是架线或蓄电池式机车，突出的特点是节电，节电率可在35％Vg~。以7吨架线电机车为例，22KW x 2，每天运行!s小时，电费按0，5元／KWh计算，年节约电费56450，4元。若整一个牵引电网供电的系统有5辆机车，全部采用交流变频调速机车，年节约电费可近30万元。蓄电池机车以12吨560Ah(192V)为例，充电电流65A，充电电压270V，充电时间12小时，年电费36660元。按充一次电多运行两班计算，一年可节约电费约7万余元，机车的维修费用由于采用交流电机，电机调速器及闸瓦的维修材料费及工时费可到15000元／台年(大修一台直流电机约在6000元以上)。
直流电阻范文5
关键词：励磁变压器 绕组直路电阻 绕组变形
中图分类号：tm406 文献标识码：a 文章编号：1007-3973（2013）006-041-02
1 事件概述
福建水口发电集团在2011年4号机组励磁变的大修电气试验项目中，发现c相励磁变高压侧3-8档位绕组直流电阻数据存在异常，通过相应的数据分析，故障查找，最终确定4号机组三相励磁变绕组均存在绕组变形故障，提前发现了未知的隐患，有力的保障了机组的稳定运行。
1.1 励磁变压器的相关说明
励磁变压器是一种专门为发电机励磁系统提供三相交流励磁电源的装置，励磁系统通过可控硅将三相电源转化为发电机转子直流电源，形成发电机励磁磁场，通过励磁系统调节可控硅触发角，达到调节发电机端电压和无功的目的。发电机用励磁变压器的安全、稳定运行，是自并励机组安全、稳定运行的前提，是发电机组稳定发电、满负荷发电的先决条件，是励磁系统可靠运行的关键。
福建水口发电集团采用的机组励磁变是德国西门子公司生产的egej5944m型13.8kv干式变压器。全厂7台200mw的机组，共有21台励磁变压器。其中4号机组励磁变压器参数型号如表1。
表1 4号机组励磁变压器型号参数
1.2 励磁变压器高压侧绕组的直流电阻测试数据
变压器绕组直流电阻测量是变压器制造中半成品、成品出厂试验、安装、交接试验及电力部门预防性试验的必测项目，能有效发现变压器线圈的选材、焊接、连接部位松动、缺股、断线等制造缺陷和运行后存在的隐患。
表2为2011年4号励磁变压器高压绕组各档位直流电阻测试数据。
表2 4号励磁变压器高压侧绕组2011年各档位直流电阻测试数据
粗略判断：根据《福建省电力企业电力设备交接和预防性试验规程》的变压器直流电阻数据判断依据（1）：1.6mva及以下变压器，相间差别一般不大于三相平均的值的4%，线间差别一般不大于三相平均值的2%，可以判断该励磁变压器高压侧直流电阻测试数据合格。
2 具体数据分析
2.1 励磁变压器c相高压侧绕组测试数据分析
根据励磁变压器的铭牌数据，高压侧3-7档比3-8档的电压比更高，那么理论上，3-7档与3-8档的直流电阻测试数据，就应该是3-7档更大。仔细看表2的测试数据就会发现，励磁变压器c相高压侧绕组在3-8档测试的直流电阻数据就明显违反了这个规律，该数据异常。
2.2 励磁变压器b相高压侧绕组测试数据分析
发现励磁变c相绕组3-8档高压侧直流电阻测试数据存在异常，根据《福建省电力企业电力设备交接和预防性试验规程》的变压器直流电阻数据判断依据（2）：与以前相同部位测得值比较，其相对变化不应大于2%，与2006年时该励磁变的直流电阻测试数据进行一次比较，看看结果见表3。
表3 两次直流电阻测试数据比较
由此可见：除了c相励磁变3-8档直流电阻数据异常外，b相励磁变多个档位的直流电阻测试数据也存在异常。
3 故障排查
3.1 排除外部环境的干扰
重新打磨励磁变高压侧各档位的分接开关短接片，重新上紧各测试接头的螺母，重新更换测试仪器，使用更大的电流进行测试，测试数据如表4，数据未见明显改善。
表4 排除外部环境干扰后的测试数据
3.2 测试励磁变各档位的变压比数据。
怀疑励磁变的分接档位有所错乱，重新测试励磁变各档位的电压比数据，与铭牌数据进行比较（见表5），数据一切正常。
表5 励磁变各档位电压比数据测试
3.3 查找检修记录
上述两种检测方法测试判断后，由于励磁变压器是全浇注式，无法进行拆解，查找故障一时陷入了僵局。重新查阅了检修记录，突然发现2008年6月，4号机组c相励磁变曾经由于雨季汛期，持续长时间高负荷运行，导致一次侧接头温度过高，进行过停电处理。
4 故障确定
绕组变形指电力变压器绕组在运输中遭受机械力，或在运行中遭受电动力而发生的辐向或轴向的尺寸变化，如扭曲、鼓包或移位等。绕组变形会直接影响变压器的绝缘结构，或造成内部结构松动间接影响到绝缘，危害变压器的安全运行。
我们采用
江宏顺电气有限公司生产的cs-8型变压器短路阻抗测试仪对励磁变高压侧各档位绕组进行了短路阻抗测试，这里由于篇幅所限，仅提供3-7档、3-8档测试数据（见表6）
辅助计算公式：（1）实际测量阻抗z测试=u/i
u-实测电压，i-实测电流，z测试-实测阻抗
（2）变压器铭牌计算阻抗z计算=un * uk/100/in/√3=un2/s * uk
un-额定电压，uk-阻抗电压，in-额定电流，s-三相额定功率。
表6 励磁变3-7、3-8档短路阻抗测试表
结论：根据cs-8型变压器短路阻抗测试仪使用说明，实测阻抗与出厂值相比，绕组正常《2%；注意值为2-3%；绕组变形>3%的依据，最终判断4号机组励磁变a、b、c三相3-7、3-8档位的高压绕组均存在不同程度的绕组变形故障。
5 处理结果
水口集团公司生技处根据励磁变压器的相关试验报告，联系变压器生产厂家，采购励磁变压器备品相关事宜。对于现有的4号机组励磁变压器，由于是非运行档绕组数据异常，所以继续投入运行，并缩短试验周期，加强日常监控。同时对于其他机组的励磁变压器，也吸取经验，在机组停役检修时增加测试各档位的直流电阻，以防患于未然，提前发现未知故障隐患，保障机组运行安全。
直流电阻范文6
关键词：大截面铝导体；电线电缆；导体电阻；不确定度；
中图分类号：TM246文献标识码： A
The Uncertainty Evaluation For The Conductor DC Resistance Of Large Cross-Section Aluminum Conductor Electric Cables
Abstract: The components affecting the uncertainty for the conductor DC resistance of large cross-section aluminum conductor electric cables were analyzed in this paper. It discusses the calculating process and the methods of this uncertainty measurement; the result of the evaluation is given also.
Key words: large cross-section; electric cable; conductor DC resistance; uncertainty evaluation;
1 概述
导体电阻是各类电气装备用电线电缆的重要性能指标，反映了其传输电能的能力，也是电线电缆例行试验中不可或缺的检验项目。如今金属导体材料直流电阻的测量已有比较成熟的试验方法，多使用双臂电桥进行测量，采用四端式夹具连接被测试样。除通过各种手段提高检测精度外，为得到更为精确的测量值，根据目前中国实验室国家合格评定国家认可委员会（CNAS）的要求、以及目前国际上对测量不确定度的关注，要求检验机构在出具测量结果的同时出具不确定度报告，以评定测量值的可靠性、可信性、可比性和可接受性。本文针对大截面铝导体电缆分析了影响导体电阻测量的方法、仪器设备、环境等各方面因素，并对测量结果进行了不确定度评定。
2 测量方法
根据GB/T3048.4-2007《电线电缆电性能试验方法第4部分：导体直流电阻试验》：对于大截面铝导体试样推荐采用试样长度：导体截面（95~185）mm2，取3m；导体截面240mm2及以上，取5m。有争议时，导体截面185mm及以下，取5m；导体截面240mm及以上，取10m。铝绞线的电流引入端可采用铝压接头（铝鼻子），并按常规方法压接，以压接后导体与接头融为一体。其电位可采用直径约1.0mm的软铜丝在绞线外紧密缠绕1~2圈后打结引出，以防松动。
本次试验取5.5米样品，端头压接铝鼻子进行试验。用QJ36B-2型数字直流电桥测试电线导体电阻。用温度修正系数修正到标准温度20℃时，并换算到每千米的电阻值。
3 数学模型
式中：t为在测量时的温度，℃；为20℃时导体电阻，Ω/km；为在t℃时长度为L电线的导体电阻，Ω；L为电线试样长度，m。
4 不确定度来源
（1）由重复性测量引起的标准不确定度分量、、（A类评定）；
（2）由电桥准确度引起的标准不确定度分量（B类评定）（电桥灵敏度引起的不确定度分量忽略不计)；
（3）测量导体长度量具钢卷尺示值误差引起的标准不确定度分量（B类评定）（钢卷尺热胀系数引起的不确定度分量忽略不计)；
（4）由温度指示值误差引起的标准不确定度分量和环境温度变化引起的标准不确定度分量（B类评定）（温度计灵敏度引起的不确定度忽略不计)。
5标准不确定度的A类评定
次数 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
实测Ri（mΩ） 1.1889 1.1888 1.1877 1.1879 1.1874 1.1874 1.1876 1.1876 1.1878 1.1883
实测ti
（℃） 20.7 20.7 20.7 20.7 20.7 20.8 20.7 20.7 20.8 20.7
R20
（Ω/km） 0.2371 0.2371 0.2368 0.2369 0.2368 0.2367 0.2368 0.2368 0.2367 0.2370
（mΩ） 1.1879
（℃） 20.7
（Ω/km） 0.2369
（Ω） ==×10－7=5.354×10－7
===5.354×10－7
==5.354×10－7
6不确定度的B类评定
6.1由电桥准确度引起的标准不确定度分量
根据校准证书，本QJ36B-2型数字直流电桥2mΩ挡测量扩展不确定度为=1.5×10-4 （k=2），因此电桥准确度引起的相对标准不确定度为：＝=7.5×。
电桥准确度引起的标准不确定度＝×＝1.1879×10－3×7.5×＝8.9093×10－8Ω/m
6.2由钢卷尺误差引起的标准不确定度分量
测量导体长度量具钢卷尺长度为5000mm，分度值为1mm，根据计量证书最大误差为0.5mm，服从均匀分布k＝，因此具钢板尺示值误差引起的标准不确定度分量＝＝0.2887mm=2.887×10－4m。
6.3由温度指示值误差引起的标准不确定度分量和环境温度变化引起的标准不确定度分量
试验采用温度计分度值为0.1℃，最大允许误差±0.2℃，在半宽±0.2℃范围内服从均匀分布k＝，由温度指示值误差引起的标准不确定度分量＝＝0.1155℃
本试验恒温恒湿室，环境温度波动度在±0.23℃范围内按均匀分布变化，k＝，由环境温度变化引起的标准不确定度分量＝＝0.1328℃
和相互独立，由温度引起的标准不确定度==0.1760℃
7 方差与传播系数
u2(R) =()2u()2+()2u(t)2+()2u(L)2
==
==-
==-
当=20.7℃，L＝5m，＝1.1879×10－3Ω时，
＝1.994×102（1/km）， ＝-9.521×10－4（Ω/km・℃），
＝-4.738×10－2（Ω/km）
8 合成标准不确定度评定
=+++
=1.9995×10－4（Ω/km）
9 扩展不确定度评定
包含因子 k＝2
扩展不确定度U＝k＝2×2.0×10－4＝4.0×10－4（Ω/km）
10 测量结果报告
测量结果： R＝（±U）＝(0.2369±0.0004) (Ω/km) k=2
相对不确定度：==0.17%
参考文献
[1] ISO/IEC17025:2005检验和校准实验室的能力的通用要求. 瑞士:国际标准化委员会.国际电工委员会.
[2]JJF1059-1999 测量不确定度评定与表示.北京:中国计量出版社.
[3] GB/T3048.4-2007电线电缆电性能试验方法第4部分：导体直流电阻试验.北京. 中国标准出版社
作者简介：张帷性别：女籍贯：天津出生年月：1981.12
