低温对污水处理的影响范例6篇

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低温对污水处理的影响

低温对污水处理的影响范文1

关键词:污水水质;低温常温集输;老化油

Abstract: the oil in a league low temperature, normal temperature gathering and transportation test, analyzes the impact of water quality (a, two section, aging oil processing) factors, and put forward the demulsifier, settling time, reasonable use control temperature and equipment optimization method. Experiment shows that a dosage 30 kg/d or so, dehydration temperature control in 43 ℃-45 ℃ between, aging oil production in the separate treatment operation process, gradually we grope for medicine addition concentration, heating furnace temperature and sediment time, make the aging oil reach to the best result, to improve the quality of wastewater quality joint station has important value.

Keywords: sewage water quality; At low temperature gathering and transportation; Aging oil

中图分类号:TU991.21文献标识码:A 文章编号:

近几年,某厂开展了低温、常温集输试验,某站出现污水水质持续变差的情况。统计2008年2月,低温前,外输温度55℃,脱水温度53℃,来油汇管温度40℃。统计表明,外输污水水质在低温、常温集输中水质超标恶化严重。为此,开展影响水质因素分析,提高污水水质质量是非常必要的。

1影响因素

(1)来液物性。油水分离(油滴上升或水滴沉降)的速度与液滴的直径成正比,与连续相的粘度成反比,由于近几年的聚合物采油技术的应用,造成水相粘度的增高,从而造成污水中脱油效果变差。

(2)一段水质。影响一段(游离水脱除器油水分离)主要因素是来液温度、沉降时间、破乳剂的使用。温度越高脱水效果越好,沉降时间增加,不仅可以使油滴从连续相中充分分离而且还可以增加破乳剂的弥散效果,强化破乳功能,药剂使用直接影响油水分离效果。

(3)二段脱水器放水。二段(脱水器)放水情况直接影响污水水质,既保证脱水器正常工作,又使排放污水水质良好。

(4)老化油处理。保证污水沉降罐内的污油有效回收是提高污水水质的关键。

(5)生产管理水平。所有的操作都需要人的因素,因此员工的操作水平及各种设备运行状况在很大程度上影响工作的效果。

2提高污水水质方法

2.1提高一段污水水质方法

(1)增加破乳剂的使用。正常集输条件下中转站的加药可以保证一段对原油的处理,但随着低温、常温集输工作的开展,一段油中含水上升明显,对破乳剂用量应做出相应的调整。某联于6月27日一段进行加药,每天加药量10Kg,以7天为一周期,根据一段污水含油情况逐渐调整药量,7月末将加药量增加为30Kg,一段水质明显好转。

(2)增加沉降时间。脱除器界面由原来的2.70m降为2.60m,使一段来油增加沉降时间,同时密切监测单台脱水器的水质情况,分别对脱水效果不好的2#、3#、4#脱除器进行清淤处理,清除底部油泥后增加脱除器内的有效空间,提高了放水质。

(3)效果对比。2008年5月,措施前,一段加药量0kg/d,一段处理后污水含油752mg/L,一段处理后油中含水6.9%;2008年6月,措施前,一段加药量0Kg/d,一段处理后污水含油995mg/L,一段处理后油中含水7.4%,下旬污水含油达到1032mg/L,6月27日加药;2008年7月,7月末增加破乳剂,一段加药量12kg/d,一段处理后污水含油778mg/L,一段处理后油中含水6.3%;2008年8月,2#、3#、4#清淤,一段加药量18kg/d,一段处理后污水含油680mg/L,一段处理后油中含水5.5%;2008年9月,一段加药量30kg/d,一段处理后污水含油243mg/L,一段处理后油中含水5.0%。

2.2提高二段放水水质方法

一段处理后原油含水明显上升,正常一段处理后原油含水平均为3.05%,常温阶段一段含水平均达到7.4%,最高时达到10.0%,造成二段由原来间歇放水改为目前脱水器连续放水,恶化水质,针对这一情况,某联对二段处理环节进行调整。

(1)提高脱水温度。低温常温前,正常情况下脱水温度保证在48℃-50℃,二段处理后油中含水0.19%;2008年7月、8月、9月,脱水温度53℃,二段处理后油中含水分别为0.195、0.19、0.19。在低温、常温集输阶段脱水温度提高到53℃-55℃。随着脱水温度的升高,原油粘度下降,油水界面张力降低,有力于脱水质量的提高。

(2)控制脱水器的放水。针对一段处理后原油含水明显上升,造成的二段由原来间歇放水改为目前脱水器连续放水,某联于7月28日将脱水器放水由手动改为自动放水。将脱水器的油水界面由原来的0.40m提高到目前的0.48m,保证二段污水的水质。

3老化油处理

一段含水上升及加热炉不稳定工作,造成单台脱水器脱后含水上升,使得某站老化油处理无法保证,回收的老化油再次放回沉降罐,再次回收,油品破乳更加困难,供下游污水站水质持续变差,同时污水沉降罐的油层持续在1.5m以上。

(1)老化油破乳剂的加药量和加药浓度。为加强老化油的回收,提高了老化油破乳剂的用量,由原来20kg/d增加到42kg/d,加药比由40ppm提高到100ppm,老化油含水明显降低,含水降低,外掺量增加,回放入沉降罐老化油量降低。见表1。取一组老化油试样,恒温水浴温度控制在70℃,在沉降时间保证10h,加药浓度由50mg/l 逐渐上升至100mg/l,化验不同加药浓度的脱水油含水量。试验表明,加药浓度为70mg/l时,老化油脱后含水率3.6%,与净化油混输不影响外输油含水。根据室内实验结论确定现场生产加药量和处理温度,回收污水站老化油时,加药浓度为70mg/L,加热炉温度控制在70℃;回收污油站老化油时,由于污油老化严重,我们将加药浓度提高至80mg/l,加热炉温度提高到75℃。处理后的老化油含水≤0.5%,与净化油混输后总出口油含水不超标。见图1。

(2)确定加药温度。取一组老化油试样,含水为60.5%,投加的药剂为老化油处理剂EC2059A,加药浓度为100mg/l。充分摇匀后,静置于恒温水浴中,试样温度分别由50℃升至80℃进行室内脱水实验,沉降时间为1至10h,每隔1小时化验不同实验温度的脱水油含水量。实验结果表明老化油处理剂在温度达到70℃以上才能建立药场,温度是老化油脱水速度的关键因素,温度从70℃上升到80℃,脱出水的速度随之加快。

(3)减少老化油处理量,增加老化油沉降时间。原来老化油处理量每天为580m3/d,某站同时进行老化油回收,造成某联的污水沉降罐油层持续在1.5m以上,在低温、常温集输中某联采用降低处理量的方式,某站轮流收油,每天老化油处理量380 m3/d,增加了沉降时间,在7月又进行清淤处理,增加有效沉降空间。

(4)优化收油泵,保证收油连续可靠进行。原来采用离心泵,由于老化油油品物性发生很大的变化,造成该收油泵经常损坏,不能保证连续收油,通过生产实际选用摆动泵、直螺杆泵,适合老化油处理,保证老化油的连续处理。

4结束语

分析了影响污水水质的因素,主要有内在因素(油水混合液物性),又有外在因素(一段水质、二段脱水器放水、老化油处理情况和生产管理水平等)影响。抓好联合站污水处理中各个环节,并改进了沉降时间、破乳剂用量、控制方法,提高了低温、常温集输中联合站外输污水水质,达到节能降耗的目的。但对联合站外输污水影响很大,污水水质差,既影响回注效果又影响原油产量。

参考文献:

低温对污水处理的影响范文2

【关键词】低温;N、P不达标;SBR工艺;A2/O工艺;氧化沟工艺

1.低温下SBR工艺的运行

SBR是序列间歇式活性污泥法(Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process)的简称,是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥污水处理技术,又称序批式活性污泥法。在低温状态下,SBR反应池里的微生物活性明显下降,这就导致污水中的N.P处理达不到出水的标准,有人提出采用强化UASB+SBR生物系统处理的想法。这种工艺首先充分利用厌氧对水中的污染物进行处理,以降低水中的污染物质使污,这样就减小了好氧处理的负荷,虽然这样会增加土建投资,但是能够最大限度地减小低温对污水处理带来的影响;经厌氧处理后的污水进入SBR反应器中,通过高效充氧的曝气设备,使得污水的污染物质充分得到处理,尽管进水指标很不稳定,但出水皆能稳定达到国家排放标准。

1.1 N超标的解决方法

该工艺是在SBR工艺的基础上投加沸石粉,通过沸石粉对氨氮的吸附来强化生物脱氮,目前取得了较好的效果。该工艺将沸石粉按一定的比例投入到SBR反应器中,此时对进水的氨氮进行选择吸附,经过一段时间反应达到吸附平衡,沸石粉利用表面高浓度铵离子的条件,形成BOD/NH3-N比例较低的环境,硝化菌可以在沸石粉表面充分生长,使得硝化菌能将吸附的铵离子氧化为亚硝酸盐氮和硝酸盐氮,这样,原先吸附了铵离子的沸石粉得到再生。经过一段时间后,再生后的沸石粉进入到反硝化阶段,此时由于沸石粉内部受到传质效率影响,溶解氧浓度较低,硝化作用产生的硝酸盐氮和亚硝酸盐氮更容易被反硝化细菌还原,促进反硝化过程,达到最终氮的去除。沸石强化脱氮工艺技术能够很好地,在低温情况下对污水中的N进行去除,从而解决了SBR工艺在低温处理下,出水中的N不达标的问题。

1.2 P超标的相应解决方法

SBR工艺在生物除磷系统中,反应池中的聚磷菌被认为是一种噬冷性细菌,在低温条件下仍然具有很强的活性,从而能获得良好的生物除磷效果。Sell等人的研究表明,5 ℃时聚磷菌的生物除磷量比15 ℃时高40 %。然而,在实际工程或实验室研究过程中,却常常发现低温条件下生物除磷效果明显下降,甚至消失;在低温条件下启动生物除磷系统也非常困难。

有人通过试验研究,发现在低温条件下,温度并不是影响生物除磷系统的关键因素,而是VFA。根据生物除磷理论可知,当污水中没有或只有少量VFA时,聚磷菌的优势将减弱甚至消失,所以,在冬季低温条件下,适当补充低分子有机酸VFA可以获得好的生物除磷效果。这是由于该系统用于排除厌氧富磷的生物除磷方式替代了传统排泥除磷的生物除磷模式,使剩余污泥排除量和除磷效果不再具有直接关系,此时的SBR系统具有较高的污泥浓度及低的有机物负荷,不利于糖原积累,为聚磷菌成为优势菌群创造了条件,大大提高了低温条件下SBR工艺的除磷效果。

2.低温下氧化沟工艺的运行

氧化沟(oxidation ditch)又名连续循环曝气池(Continuous loop reactor),是活性污泥法的一种变形。氧化沟污水处理工艺是在20世纪50年代由荷兰卫生工程研究所研制成功的。自从1954年在荷兰的首次投入使用以来,由于其出水水质好、运行稳定、管理方便等技术特点,已经在国内外广泛的应用于生活污水和工业污水的治理。

2.1脱氮除磷的问题

由于在生物脱氮过程中,含氮化合物在微生物作用下相继发生下列反应:氨化反应硝化反应反硝化反应,最终以N2 形式从污水中脱离。硝化反应的适宜温度是20℃~30℃, 15℃以下时,硝化速度下降,5℃时完全停止。反硝化反应的适宜温度是20℃~40℃,低于15℃时,反硝化菌的增殖速率降低,代谢速率也降低。北方地区冬季的污水温度在10℃左右甚至更低,远远达不到硝化菌及反硝化菌的最适温度,对氮的去除效率有很大程度的影响。同时,低温情况下污水中的DO值升高,影响的厌氧过程,从而除磷的效果也会大大下降,致使出水水质中的N,P不达标。

2.2相应的解决方法

通过研究表明,温度对氧化沟中的脱氮除磷有着至关重要的影响,当温度降低时,COD的去除率开始逐渐的下降,氨氮和TN的去除也降低了,污水中的DO值开始升高,这就对除磷产生了巨大的影响,所以,增加构筑物的保温性,就变得很重要了,虽然这会增加构筑物的投资,但是,将能很好地解决低温情况下,出水水质不达标的问题,更加重要的是低温会使生化池出现污泥膨胀,甚至崩溃等问题。另外,在冬季由于水温较低,使氨氮的降解受到影响可以投加碳源来提高出水水质,投加如乙醇等易降解基质来提高对污水中N的去除率。同时,针对缺少碳源的现状,通过投加乙醇和超声裂解污泥作为碳源都未取得明显的反硝化效果。故需要严格控制缺氧区和投加碳源来培养反硝化菌,并兼顾考虑容积最大的外沟(占氧化沟的50%)有足够的停留时间来降解氨氮。此外还可以间歇式的曝气方式来提高对N,P的处理。

3.AAO工艺

A-A-O工艺,是英文Anaerobic-Anoxic-Oxic第一个字母的简称。按实际意义来说,本工艺称为厌氧-缺氧-好氧法更为确切。该工艺在厌氧―好氧除磷工艺(A2/O)中加一缺氧池,将好氧池流出的一部分混合液回流至缺氧池前端,以达到硝化脱氮的目的。

3.1 A2/O工艺脱氮除磷的问题

低温条件下,反应温度的下降会对脱氮除磷效果造成明显影响,随着反应温度的下降,试验装置的脱氮除磷效果会随之下。当反应温度处于13℃以上时,反应温度基本不会影响倒置A2/O工艺的脱氮除磷效果。倒置A2/O工艺的污泥回流比的大小对除磷效果有一定程度的影响,但不会影响硝化及脱氮效果。污泥回流比较高的装置磷的去除效率高于污泥回流比低的装置。在该水质条件下,硝化效果开始变差的临界反应温度是13℃,当反应温度下降到13℃以下时,硝化效果明显变差;反应温度高于13℃时,温度的下降会影响硝化速率。

3.2 低温 A2/O工艺的解决方法

由图所示结果可知SLR的不同,显著影响了污泥的释磷效果,当SLR开始增加时,反应一段时间后,上清液中的TP浓度开始升高,污泥的释磷量也大幅提高,当SLR继续提高时,污泥的释磷量也在增加,但幅度不大。

为丰富低温污水脱氮除磷途径并了解碳源对 A2/O 工艺反硝化除磷的影响程度,采用单独的乙酸钠丙酸钠及其混合物对 A2/O 工艺处理低温污水时厌氧释磷与缺氧反硝化吸磷过程进行研究。结果表明,在水温为10 ~ 12 ℃ HRT 为8 h 污泥回流比为50%和硝化液回流比为150% ~ 250%的条件下,不同碳源时厌氧释磷与缺氧吸磷速率差异较大。乙酸钠每克 MLSS释磷与反硝化吸磷速率分别为6.3 和 2.8 mg h ,而丙酸钠以及混合基质时每克 MLSS 释磷速率分别为3.44 和5.56 mg h ,每克 MLSS 反硝化吸磷速率分别为2.05 和3.81 mg h 。另外,不同碳源时厌氧阶段聚磷菌合成 PHA 的组成差别较大,丙酸钠能够促进PH2MV 比例,从而提高反硝化聚磷菌对硝态氮电子受体的利用效率。脱氮除磷效率和硝态氮利用率的综合比较可以看出,乙酸钠、丙酸钠混合基质更适宜于低温污水的反硝化除磷作用。

参考文献:

[1]李建政,低温污水处理A2/O 工艺好氧活性污泥厌氧释磷影响因素,科技导报 2011 29(20).

[2]侯红勋.间歇曝气氧化沟工艺脱氮除磷和节能研究,中国水网.

低温对污水处理的影响范文3

关键词:纺织印染行业 污水处理 改造工程

一、引言

印染污水的排放对环境造成的影响较为严重。在我国,印染污水对水体的污染在总污染中占据着较大的比例,每年大概7.2×10吨印染污水排入水体,排放量在工业污水排放量中占据10%左右,其处理问题亟需解决。目前,印染污水处理厂所用的污水处理方法主要有水解酸化、化学氧化、好氧生化以及混凝沉淀等,但由于印染污水较其他污水处理难度更大,因此往往使用综合处理办法,以达到国家规定对印染污水相关的要求。而如果按照国家关于印染污水处理指南利用物化与生化相结合的方法进行处理,效果更佳。

二、印染污水处理问题

印染污水处理厂所承接的废水主要是洗水、退浆、丝光、印花、染色等生产工艺过程中排放的废水。印染污水水质主要有如下特点:

(一)进水水温过高

印染厂排出的污水温度往往比较高,特别是排出的碱丝光污水,污水排放水温检测值通常在五十摄氏度上下,而在夏季,其温度有可能达到六十摄氏度上下,由于污水温度太高,造成后序处理的困难,甚至会导致污水处理厂的管道出现变形出现垮塌事故。由于印染污水温度过高,从而导致提升泵温度升高,工作也会出现异常。由于水温过高,不适宜微生物的正常生长,从而加大污水处理难度。

(二)进水水量不均

由于污水处理厂进水量不均,会对污水处理设备带来影响。企业的生产产量的变化,会造成污水排放量的波动。生产产量越大,污水排放量就越大。日间与夜间污水排放量也会有所不同,对污水处理设备产生影响。

(三)水质差异大

因印染行业加工状况及工艺条件各不相同,其污水物质含量也复杂多样,较难降解的浆料、助剂、以及硫酸铜、高锰酸钾等物质;洗水、退浆水、丝光、染色水等各种不同的废水,其水质存在很大的差异,处理方式以及处理方法各不相同,加重了污水处理的难度。

(四)印染废水可生化性较差

如果使用化学方法进行处理,水体中需要被氧化的还原性物质的量比较高,而如果采用生化处理方法,水体中需要被氧化的还原性物质的量比较低。因此,印染污水可生化性较差,不利于生物方法处理;必须提高其可生化性。另外,由于印染污水营养元素含量各不相同,其氮磷等微生物可吸收的营养物质含量往往比较低,因此,在处理过程中,经常会导致微生物营养物质达不到需求,从而给污水处理带来不便。污水排入厌氧水解池之后,给水解池水解造成影响,有时会引起微生物恶性死亡,甚至生物处理系统崩溃。

(五)混凝沉淀效果不好

因印染厂排出的污水物质含量复杂,进入混凝沉淀池之后,污水中的悬浮物等物质难以去除,其混凝反应时间以及相应的沉淀时间延长,造成混凝沉淀率很低。

因印染污水化学需氧量要求过高,而生物需氧量则很低。相应的接触氧化方法不能很好地将污水中的有机物以及色度清理,另外由于污水温度过高,进行清理工作的微生物无法抵挡热胀影响,出现细胞膜脱落以及死亡等状况,从而导致二沉池污泥越来越多,并由于厌氧等反应不断上浮,使悬浮物清理不达标。

三、改造方案

(一)降温处理

高温印染污水通过潜水泵进行提升再排进冷却塔,进行降温处理工作,然后再相应地排进调节池,继续其污水清理工作。在处理过程中,应根据实际情况进行分析,如果是在夏天,污水一般较高,必须进行降温处理,如果是在冬天,需对污水温度进行监测,如果温度不超标,就无需进入冷却塔,进行降温处理。这样,可以有效提高污水处理效率,还能避免能源浪费。

在实际控制过程中,印染污水进入污水处理厂经潜水泵作提升处理之后,通道应与管道泵相连。如果印染污水水温很高,则应作降温处理,将两泵都开启,将污水排入冷却塔。如果温度不超标,不用进行冷却处理,可以只把潜污泵开启,将印染污水排入调节池,进行净化处理工作。

除此之外,由于污水因水温过高,会造成管道变形甚至倒塌等问题。对此,对污水进行收集工作应使用现浇钢筋混凝土暗渠,而污水处理管道可以使用d400钢管。

(二)圆形竖流沉淀池改为混凝沉淀池

在实际除污处理过程中,一般印染污水排入圆形竖流沉淀池,并且添加聚合氯化铝以及聚丙烯酰胺。在改造过程中,应将圆形竖流沉淀池改为混凝沉淀池。而对于退浆、印花、碱丝光等印染污水相应地作加药絮凝沉淀处理工作,从而降低污水处理池相应地水力负荷以及污染物冲击。先利用格栅等相关设备进行清理,再将高浓度污水排入混凝沉淀池,以免出现堵塞。

(三)沉砂调节池分两个池体

对之前的沉砂调节池进行改造处理,一分为二,并进行编号分别是调节池1号,调节池2号。沉砂调节池1号主要负责一般进水缓冲工作,而调节池2号主要负责污染浓度过高的污水排入时的缓冲工作。当两个调节池某一方进水量过大,可将部分水引进另一个调节池,以减轻单一调节池负荷,等到排水量减少,再对池水做相应的处理工作,以使污水处理达到新的水力平衡。

(四)水解酸化池改造

水解酸化池的停留时间应延长至14小时以上。印染污水经过厌氧微生物以及缺氧微生物共同处理之后,可以对其中大分子的营养物质分解成为小分子物质,以备好氧生化处理,从而提高污水生化处理效率。

(五)接触氧化池改造

接触氧化池的改造,停留时间应延长至24小时以上。另外,可以在池内引进穿孔微曝气操作系统,对污水作湍动处理,不仅能促使水温更快冷却,还可以促进微生物的迅速生长,还可以促使微生物与污水更多的接触,使其处理效果更好。

(六)二沉池出水回流至集水池

为充分提高污水处理效率,可以将处理后的污水再次引入集水池,作二次处理。二沉池进行改造处理之后,可以将水解酸化池处理过的污水作分离处理工作,再引进集水池,然后再与引进的污水经混凝沉淀以及其他污水处理。经混凝沉淀以及水解酸化之后,污水清理效率大大升高。经二次处理之后,废水可生化性会大幅上升,为之后的好氧生化处理提供有利的条件,提高生化处理效率。还能有效降低污染物的冲击,使出水符合要求。印染污水经过水解酸化后可以很好地减少污泥含量,从而降低污泥处理负荷以及相应的污泥处理成本。

四、结束语

随着国家环保工作不断加强,尤其对印染污水排放标准的提高,印染污水处理厂的工艺和设备改造更加紧迫。因此,根据污水处理厂实际情况进行改造,配以先进设备以及先进工艺技术,从而使污水处理排放达到国家相关标准。

参考文献

低温对污水处理的影响范文4

关键词:城市污水处理厂;污泥厌氧消化;研究进展

中图分类号:X703 文献标识码:A 文章编号:1671-2064(2017)10-0001-01

1 污泥厌氧消化处理技术的影响因素

首先,温度的影响。污泥厌氧消化通常选择中温厌氧消化(33~37℃)和高温厌氧消化(50~55℃)。有研究者模拟研究由于加热失败导致温度由55℃突降到20℃,在20℃持续1h、5h、12h、24h对高温厌氧消化处理城市生活污水的影响,结果显示温度突降后,产气量基本为0,VFA累积以及pH降低。

其次,pH值。产甲烷菌的生长代谢和繁殖对pH值的波动十分敏感,即使在其生长pH范围内的突然波动也会引起细菌活力的明显下降,其它菌种对pH值波动的抵抗力稍好。不利pH条件下污泥中的有机物转化为脂肪酸等,导致系统内有机酸的大量积,进而产甲烷菌受到进一步的抑制甚至完全失活。

再次,搅拌。搅拌可以使消化罐内污泥浓度、pH值、微生物等保持均匀,避免消化罐内部分物质累积,表层污泥结壳等。

最后,毒性抑制物质。许多物质可以对污泥厌氧消化过程产生毒性抑制作用,包括氨氮、重金属、硫化物、有机酸等。有研究表明,对于高含固率污泥厌氧消化(反应器内污泥浓度为3~4%),氨氮浓度为1670~3720mg/L时,可以使产甲烷活性降低10%;当氨氮浓度为4090~5550mg/L,产甲烷活性降低50%;当氨氮浓度超过5880mg/L时,产甲烷过程被完全抑制。

2 污泥厌氧消化处理技术的速率问题

污泥的厌氧消化可分为三个阶段:水解发酵、酸性发酵和甲烷发酵,其中后两个阶段进行的较快,而水解过程进行十分缓慢,导致污泥厌氧消化较长的停留时间(SRT)和较大的消化池占地面积。剩余污泥中的大多数有机质存在于微生物细胞内,微生物的细胞壁是一个稳定的半刚性结构,起着保护细胞的作用。只有打破细胞壁结构将胞内有机质释放出来,厌氧菌才能利用这些基质进行厌氧消化。因此当污泥作为消化基质投入厌氧反应器时,水解过程必然成为整个污泥厌氧消化过程的限速步骤。

此外,污泥絮体是由有机纤维、菌胶团、无机颗粒、丝状菌和二价阳离子等组成,并由胞外聚合物联结在一起。胞外聚合物包裹在微生物菌体细胞外,厌氧消化过程中胞外聚合物的存在会在一定程度上降低厌消化液中的酶与微生物细胞接触的几率,阻碍细菌菌体破解的进程,从而使厌氧消化速率减慢。

3 污泥厌氧消化处理技g的优化方法

第一,热预处理法。例如国外有研究者将污泥分两步热水解,首先在70℃条件下水解2天,然后调节预处理温度在55℃条件下水解13天,结果有机悬浮固体去除率提高了12%,生化产甲烷潜力提高了48%,厌氧发酵甲烷产率提高了115%,污泥中病原菌的灭火率也有所提高,同时热预处理等过程中所需要的能量投入完全可以由热预处理增加的甲烷产出量补给。

第二,超声波预处理。例如有研究者通过低强度的超声波处理来研究对污泥性质的影响,主要研究声能密度、处理时间和声强对厌氧消化的影响情况,结果表明,低强度超声波处理能强化污泥厌氧消化效果,促进水解蛋白质、纤维素、脂肪的提高,有利于增强产沼气效果。

第三,微波预处理。微波预处理主要是利用微波的加热效应,加热污泥中的水和有机物等吸收微波能的物质,从而达到破解污泥絮体和微生物细胞的作用,提高污泥的水解效率。国外研究者通过中试连续运行试验,考察了微波预处理对污泥厌氧消化的强化效果,结果表明,经过80℃微波加热,大量溶解性COD得到释放,同时产甲烷量提升近50%。

第四,酶预处理。国外有研究者于35℃下向污泥中投加四种酶水解4h,结果显示,投加脂肪酶和蛋白酶后,生物气产量都有所增大,且这一表现与酶的形态无关。酶投加量为60mg/gTS时最佳,其污泥减量率比未加酶处理的空白对照高出60%,有利于固液分离,进而提高液相的消化速率。

第五,碱预处理。常温条件下向污泥中投加少量的碱就可明显提高污泥的溶解程度,有研究者采用碱预处理调节污泥pH值到10,然后维持数天后再进行厌氧发酵,结果消化过程产气量明显增大,而且污泥停留时间也比对照组缩短。

4 结语

随着能源价格的不断上涨和资源回收需求的不断增加,加之高速厌氧反应器的不断发展,厌氧消化技术因其污泥减量化、无害化、资源化以及稳定化的特点,已受到前所未有的关注和研究。

参考文献

低温对污水处理的影响范文5

关 键 词:吸水泵标高、模架、温度、清洗

中图分类号:U664.9+2 文献标识码:A 文章编号:

随着生活水平的提高,各种环境污染事件频发,环境保护问题越来越深入人心,越来越多的人加入到保护环境的队伍,以实际行动为保护人类生存环境贡献力量,而污水治理做为环境治理的首要问题更是不容忽视,我作为一名污水处理工作人员能为国家环境保护贡献一份力量深感欣慰,下面我想谈一谈MBR(膜生物反应器Membrane Bioreactor)污水处理系统在生活污水处理中的常见通病。

膜生物反应器为活性污泥法与膜分离技术的有机结合体,膜单元取代了传统工艺中的二沉池,可大大降低占地面积,而且膜分离可以降低原水中固体悬浮物、胶体物质对系统产水的影响,在有机废水的处理中逐步取代传统活性污泥法,但是在小型MBR污水处理系统中,由于设计单位资质等级不一,为节约投资成本,会有以下几个常见通病。

通病一:抽吸水泵安装位置高于膜组件,在处理系统建设过程中为方便污水收集,通常建成地下或者半地下式,而将抽吸水泵安装在地面,通常设计者会认为,抽吸水泵吸程大于水泵与液面之间高差,正常出水不会受到影响,然而在系统运行过程中,操作人员会发现系统上水困难,而且每次系统停运,再次启动时都会出现类似问题。出现这种问题是因为泵体容积小于管道内空气的体积,水泵将泵体内的水排出后空气进入泵体,吸水过程被破坏。要解决该问题有两个途径:1、降低抽吸水泵标高低于膜池正常运转时最低水位,确保系统停运时管道中的水不会倒流回池内。

2、增加破坏倒流稳压罐,稳压罐进出水管高差间有效容积为稳压罐后至膜组件管道容积的2.5-3倍,当管道内的水倒流时破坏虹吸。

通病二:在建设过程中为降低成本,模架通常做成一体式,即曝气管路与吸水管路做成一体,将围护结构固定于模框,该种做法有利于降低初期投资,但是这种系统会给系统日常维护清洗造成极大麻烦,降低清洗效率,降低膜使用寿命(膜清洗的工作量和费用一般可以占到污水处理系统运行费用的50%)。应将曝气系统、导轨以及维护结构与膜系统分而治之,将围护结构固定于池底,而膜系统沿导轨滑下安装就位,当膜系统受到污染,产水率降低,可以单独吊起进行清洗,大大降低清洗工作量并且确保清洗彻底。

通病三:操作人员容易忽视温度对污水处理系统的影响,正常运转的污水处理系统在冬季会发现污泥活性降低,甚至全部死亡,排除污水水质变化的影响,往往是受温度影响,不单单是污水本身温度低于有利于污泥生长的温度,通过多次试验,如果提高鼓风温度至18-25度,污泥活性会迅速恢复。另外温度降低会大大增加膜污染速度,有实验表明,水温1度时的污染速度是22度时的8.26倍,膜污染速率过快,会影响系统正常运行和出水水质,可以通过调节曝气,缩短反洗周期,投加载体等措施降低温度对膜污染速度的影响。

通病四:一般操作人员会认为污水中溶解氧越高,污染物去除效率越高,在系统运行过程中,盲目加大曝气量,增加污水处理能耗,在另一方面增加污染,得不偿失,经过多年运行管理经验,最佳溶解氧浓度为1.5mg/l,在溶解氧浓度为1.5mg/l的运行工况下,COD去除效率可以达到95%以上,TN的去除效率可以达到65%,综合对各项指标的去除效率,可以确定溶解氧控制在溶解氧浓度为1.5mg/l,为能耗和污染物去除的最佳临界点,可在系统中增加溶解氧测定仪,通过对不同季节、不同环境曝气量调节控制溶解氧在最佳值。

通病五:忽视膜清洗在系统运行维护中的重要作用,下面介绍一下膜清洗的常用方法:

1)曝气清洗,停止产水,开启鼓风机,通过空气的搅动剪切作用清洗膜表面的污染物。

2)水力清洗,停止产水,开启反洗水泵,将清水泵入膜生物反应器,或将膜组件吊起,用清水冲洗膜表面。

3)海绵球清洗是用海绵或棉布擦洗膜原件表面,适用于小型污水处理系统。

以上方法可以单独使用也可以组合使用。

化学清洗分为碱洗和酸洗:

1)碱洗(体积分数0.3%次氯酸钠和质量分数1%氢氧化钠溶液)浸泡3小时。

2)酸洗(质量分数2%的柠檬酸溶液)浸泡3小时。

然后用系统产水将反应器清洗干净,受污染膜元件,经过物理清洗、碱浸泡、酸浸泡和水清洗后,膜通量一般可恢复至新膜通量的90%以上。

通病六:建设单位和运行操作人员对污水处理系统运行产品认识不到位,尤其是非生产型企事业单位对此认识严重不足,投资建设污水处理系统目的主要是响应国家政策,跟风建设,应付环保单位检查,没有从根本上认识到建设此类污水处理系统的经济价值和社会价值,因此建设完成后,各级领导对污水处理系统重视不够,造成大部分污水处理系统不运行或低负荷运行,下面着重从经济和环境保护方面介绍一下该类污水处理系统的效应。

MBR污水处理系统的产品(产物),主要是处理产水和剩余活性污泥,系统产水经过消毒处理完全可以达到中水回用标准(消毒可采用二氧化氯消毒或者紫外线消毒),回用至卫生间冲洗洁具,用于绿化浇洒,路面冲洗等,可节约大量自来水,对使用单位来说具有客观的经济效益,而对缓解我国日益匮乏水资源也具有重要作用。剩余活性污泥中有大量的有机污染物、无机污染物、盐类和细菌,剩余污泥的随意处理仍会造成污染,为避免重复污染重复治理的情况出现,需要对污泥进行无害化处理。活性污泥可以用于其他污水处理厂细菌接种,进一步产生经济效益;活性污泥中含有大量有机物和各种盐类,可经过杀菌处理后做为有机肥料;有条件的单位活性污泥还可以作为燃料焚烧处理;如果以上处理方式都不能实现,运营单位应将剩余污泥交由环保部门运输到专门垃圾填埋场填埋处理,切不可随意丢弃。

让我们行动起来,节约用水,保护我们的生存环境,为国家的环境保护贡献力量,还子孙后代一份青山绿水。

参考文献:

1、膜生物反应器法污水处理工程技术规范

低温对污水处理的影响范文6

[关键词]: 曝气量 温度 污水生化系统 定性分析

1.引言

在污泥培养时,要将它们置于最适宜温度条件下,使微生物[1]以最快的生长速率生长,过低或过高的温度会使代谢速率缓慢、生长速率也缓慢,过高的温度对微生物有致死作用。工业废水生物处理中最适宜的温度为30℃左右。某煤化工厂在改造前夏季离心鼓风机曝气出口温度高达80℃以上,好氧池温度在40℃以上,直接影响了生化细菌的酶促反应速度,使之生长繁殖不良。

氧利用率[2]就是细菌利用或消耗的风机所供的氧的比例。微孔曝气的利用率较高是因为曝气所产生的气泡小,单位质量的空气或氧气与水或细菌的接触面积大。水深越深利用率也就越高,因为气泡从产生到溢出水面的距离长,与水的接触时间也就长,利用率也就高。还有污泥浓度、水温等影响因素。现在曝气头样本上说的氧利用率达到20%~30%,是指清水脱氧后,做曝气实验得出的数据;曾经在一公司看过多个品牌微孔曝气器的曝气实验及报告,从18~25不等。实际污水工程中,是达不到这个数值的,能达到20%以上就很不错了。

2. 污水处理与温度、曝气量[3]

通过理论计算煤化工[4]污水O池需工业风量为5802.85~6826.89m3/h,目前现场工业风量在6000~7000m3/h,主管压力为0.072Mpa,已满足需要。(因污水曝气膜为新换膜片,氧的利用率17%~20%详见2曝气系统设计计算)。

2.1使用工业风后污水系统O池生化系统平均温度较去年降低3.01℃。污水处理系统11月6日开始使用温度较低的工业风曝气,根据岗位运行记录,2011年11月6日至11月19日污水O池平均值温度为28.45℃,2011年11月6日至11月19日污水O池平均值温度为31.46℃,较离心风机曝气温度降低了3.01℃。注:温降幅度近10%。

2.2曝气温度降低后污水系统COD去除率提升近20%。水处理系统11月6日开始使用温度较低的工业风曝气,根据分析实验数据,10月30日至11月5日污水出水COD平均值为36mg/L,11月6日至11月19日污水出水COD平均值为28mg/L。注:使用鼓风机期间来水COD含量是使用工业风期间的1.3倍。

2.3曝气温度降低后污水系统氨氮去除率提升近30%。污水处理系统11月6日开始使用温度较低的工业风曝气,根据分析实验数据,10月30日至11月5日污水出水氨氮平均值为0.73 mg/L,11月6日至11月19日污水出水氨氮平均值为 0.49 mg/L。注:使用鼓风机期间来水氨氮含量是使用工业风期间的1.16倍。

2.4鼓风机出口风温太高,不适于生化处理生物处理工艺,污水处理温度对处理效果的影响。研究发现处理温度由20℃提高到40℃时, BOD 去除率由98%降至91%, COD 去除率由80%降至70%。温度再升高,COD、BOD 的去除率进一步下降。可见, 如果污水处理温度超过40℃。将会给生物处理带来很不利的影响。从离心鼓风机特性表中看出, 出口风温高于90℃。在夏季, 气温高, 上游带来的水温, 进入污水系统温度已接近40℃。显然风机出口的风温偏高, 不适于生物处理工艺。

2.5使用工业风曝气后O池溶解氧含量基本无变化。污水处理系统11月6日开始使用温度较低的工业风曝气,根据分析实验数据,10月30日至11月5日污水O池A溶解氧平均值为3.92mg/L,O池B溶解氧平均值为6.29mg/L,11月6日至11月19日污水O池A溶解氧平均值为3.72mg/L,O池B溶解氧平均值为6.06mg/L。注:生化好氧系统溶解氧DO一般为1~2mg/L即满足需求。

3. 曝气系统设计计算

3.1需氧量计算[5]

每小时微孔曝气氧化池的曝气量需求值为:5802.85~6826.89m3/h

4. 结论

( 1 )通过理论计算污水O池需工业风量为5802.85~6826.89m3/h(前提:来水COD约1000mg/L,BOD在500~800mg/L,氨氮约200mg/L,进水量约430 m3/h),目前现场工业风量在6000~7000m3/h,在合理范围内。( 2 )因污水曝气膜为新换膜,氧的利用率较高为17%~20%。随着曝气膜的老化和、堵塞和损坏氧利用率会日趋减小,在保证相同溶解氧的工况下用风量会逐渐升高。( 3 ) 风量不变、工况不变溶解氧降低预示着曝气效果降低,时刻关注O池曝气效果,防止局部曝气量过大,损坏曝气膜片。( 4 )O池风线离总管最近的支线阀门应控制较小的开度,防止压力过高。支线曝气由西向东压力逐渐降低,所以阀门开度应该依次增加(但后期膜片堵塞程度不同会有所区别)。( 5 )鼓风机出口风温太高,不适于生化处理生物处理工艺,污水处理温度对处理效果的影响。使用工业风后污水系统O池生化系统平均温度较去年降低3.01℃。使用工业风后污水系统COD去除率提升近20%。

参考文献

[1] 株式会社 西原环境著.赵庆祥 长英夫译.污水处理生物相诊断[M].化学工业出版社,2010.

[2] 王燕飞.水污染控制技术(第二版)[M].化学工业出版社,2008.

[3] 唐受印 戴友芝等编.水处理工程师手册[M].化学工业出版社,2008.